авторефераты диссертаций www.z-pdf.ru
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
 

На правах рукописи

БАБАЕВ АРТЁМ СЕРГЕЕВИЧ

ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ РАБОТЫ РУЖЕЙНЫХ СВЁРЛ

МАЛЫХ ДИАМЕТРОВ ПУТЁМ ПРИМЕНЕНИЯ ТВЁРДОСПЛАВНЫХ

СТЕБЛЕЙ И ИЗНОСОСТОЙКИХ ПОКРЫТИЙ

Специальность 05.02.07

«Технология и оборудование механической и физико-технической обработки»

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени

кандидата технических наук

Томск 2015

2

Работа выполнена в федеральном государственном автономном

образовательном учреждении высшего образования «Национальный

исследовательский Томский политехнический университет»

(ФГАОУ ВО НИ ТПУ)

Научный руководитель:

доктор технических наук, доцент

Кирсанов Сергей Васильевич

ФГАОУ ВО НИ ТПУ, г. Томск

Официальные оппоненты:

Зубков Николай Николаевич

доктор технических наук,

профессор

ФГБОУ ВПО «МГТУ им. Н.Э. Баумана»,

г. Москва

Кущева Марина Евгеньевна

кандидат технических наук,

ведущий научный сотрудник

АО «НПО «ЦНИИТМАШ», г. Москва

Ведущая организация:

ФГБОУ ВО «Московский государственный

машиностроительный университет (МАМИ)»,

г. Москва

Защита состоится «22» декабря 2015г. в ___ часов на заседании

диссертационного совета Д 212.142.01 на базе ФГБОУ ВО «МГТУ «СТАНКИН»

по адресу: 127994, г. Москва, ГСП-4, Вадковский пер., д. 3а.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГБОУ ВО «МГТУ

«СТАНКИН». Ссылка на сайт http://stankin.ru/science/dissertatsionnye-sovety/d-

212-142-01/.

Ваши отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенных печатью

учреждения (организации), просим направлять по указанному адресу в

диссертационный совет Д 212.142.01.

Автореферат разослан «__» ______ 2015 г.

Учёный секретарь

диссертационного совета

д.т.н., профессор

Петухов Ю.Е.

3

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

В настоящее время одной из сложных технологических задач современного

машиностроения является сверление глубоких (отношение длины к диаметру

отверстия 10) и точных отверстий (точность размеров IT 6-8, отклонение от

круглости EFK2 мкм, шероховатость Ra 0,08…1,25 мкм, увод осей 0,01…0,03

мм/100 мм) малых (d=1,0…12,0 мм) диаметров. Потребность в таких отверстиях

возникает при производстве топливной аппаратуры дизельных двигателей

(топливоподводящие каналы форсунок), коленчатых валов (внутренние масляные

каналы), топливных насосов высокого давления, элементов охлаждающих систем

и

вставок

пресс-форм,

малогабаритных

гидравлических

цилиндров,

парообменников, парогенераторов и др. Получают такие отверстия ружейными

свёрлами со стальными стеблями (РССС). В последнее время за рубежом ряд

фирм освоил производство ружейных свёрл с твёрдосплавными стеблями (РСТС).

Последние по сравнению с РССС обладают большими жёсткостью, прочностью,

а, соответственно, стойкостью и производительностью.

В нашей стране РСТС не выпускаются, сведения о них отсутствуют или

носят

рекламный

характер.

Поэтому

разработка

рекомендаций

по

проектированию конструкций РСТС, а также комплексные исследования их

технологических возможностей являются весьма актуальными, в том числе, и с

точки зрения импортозамещения.

Степень разработанности. Вклад в исследование процесса сверления

глубоких отверстий малых диаметров ружейными свёрлами внесли М.Е. Кущёва,

А.И. Мещеряков, М.А. Царенко, В.И. Кокарев, Е.А. Копейкин, Б.Н. Кириллин,

V.P. Astakhov, R. Eichler, I. Sihvo, Y. Wang, K.S. Woon, D. Biermann и др. Однако в

этих работах исследуется главным образом процесс сверления глубоких

отверстий РССС без нанесённых износостойких покрытий. Сведения о

рекомендациях по проектированию конструкций РСТС и связях между износом

таких свёрл с нанесёнными износостойкими покрытиями и стойкостью,

диаметральной точностью и шероховатостью поверхностей глубоких отверстий

малых диаметров в технической литературе весьма малочисленны, что не

позволяет повысить эффективность сверления глубоких отверстий малых

диаметров ружейными свёрлами.

Цель работы состоит в повышение эффективности работы ружейных свёрл

путём применения стеблей из субмикронных твёрдых сплавов с оптимальной

формой подводящего канала и нанесения износостойких покрытий на рабочие

части инструментов при сверлении глубоких и точных отверстий малых

диаметров в изделиях автомобильной промышленности (на примере корпусов

форсунок).

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие

задачи:

1. Разработать рекомендации по проектированию конструкций ружейных

свёрл

с

твёрдосплавными

стеблями,

технологию

мундштучного

прессования заготовок стеблей из субмикронных твёрдых сплавов и

технологию изготовления самих свёрл.

Предметы исследования: процессы проектирования и изготовления РСТС

малых диаметров, а также исследования технологических возможностей

ружейных свёрл с износостойкими покрытиями.

Научная новизна состоит:

1. В связях между видом износостойкого покрытия (TiN, TiCN, AlTiN)

ружейных

свёрл

с

твёрдосплавными

стеблями

и

стойкостью,

диаметральной точностью и шероховатостью поверхностей глубоких

отверстий малых диаметров.

2. Во влиянии зернистости алмазного круга, размера зерна карбида вольфрама

и массового содержания кобальта в однокарбидном твёрдом сплаве на

(TiN, TiCN и AlTiN) и стойкостью, диаметральной точностью

шероховатостью поверхностей глубоких отверстий малых диаметров.

Объект исследования: ружейные свёрла малых диаметров.

и

4

2. Теоретически определить оптимальную форму подводящего канала

твёрдосплавного стебля ружейного сверла, обеспечивающую высокие

прочность, жёсткость и расход смазочно-охлаждающей жидкости.

3. Разработать научно обоснованные рекомендации по заточке и подготовке

рабочих частей ружейных свёрл для нанесения износостойких покрытий,

позволяющие обеспечить получение малых значений радиусов округления

режущих кромок.

4. Установить взаимосвязи между материалом стеблей, профилями рабочих

частей, режимами резания, а также диаметральной точностью и

шероховатость поверхностей при сверлении глубоких отверстий малых

диаметров ружейными свёрлами со стальными и твёрдосплавными

стеблями.

5. Выявить функциональные взаимосвязи между износом ружейных свёрл с

твёрдосплавными стеблями с нанесёнными износостойкими покрытиями

радиусы округления режущих кромок.

3. В

теоретическом

и

экспериментальном

окислительного износа покрытия TiN на

установлении

механизма

направляющих элементах

ружейных свёрл, снижающем стойкость инструментов и диаметральную

точность получаемых отверстий.

Практическая значимость состоит в:

 разработанных рекомендациях, позволяющих проектировать ружейные

свёрла с твёрдосплавными стеблями диаметром 1,0…12,0 мм, а также

технологический процесс мундштучного прессования заготовок стеблей из

субмикронных твёрдых сплавов и технологию изготовления таких свёрл.

 предложенной

и

теоретически

обоснованной

оптимальной

форме

подводящего канала ружейного сверла с твёрдосплавным стеблем,

обеспечивающей высокие прочность и жёсткость стебля, а также

повышенный расход смазочно-охлаждающей жидкости;

 использовании «сухого» полирования

в качестве предварительной

подготовки перед нанесением износостойких покрытий, способствующей

повышению

адгезионной

прочности

покрытий

на

твёрдосплавной

подложке;

5

рекомендациях по выбору режимов резания, профилей рабочих частей и

видов износостойких покрытий ружейных свёрл с твёрдосплавными

стеблями, обеспечивающих высокую точность и низкую шероховатость

поверхностей глубоких отверстий малых диаметров.

Теоретическая значимость работы. Приведена комплексная методика

проведения исследований по выявлению закономерностей между стойкостью

инструментов, диаметральной точностью и шероховатостью поверхностей при

сверлении глубоких отверстий малых диаметров ружейными свёрлами с

твёрдосплавными стеблями и нанесёнными износостойкими покрытиями.

Методы

исследований.

Теоретические

и

экспериментальные

исследования проведены на основе положений теории резания материалов,

технологии машиностроения и сопротивления материалов.

Результаты, полученные автором и выносимые на защиту:

1. Рекомендации по проектированию ружейных свёрл с твёрдосплавными

стеблями диаметром 1,0…12,0 мм, а также технологический процесс

мундштучного прессования заготовок стеблей из субмикронных твёрдых

сплавов и технология изготовления РСТС.

2. Научно обоснованные рекомендации по выбору зернистости алмазного

круга, размера зерна карбида вольфрама и массового содержания кобальта

в однокарбидном твёрдом сплаве для получения радиусов округления

режущих кромок в пределах ρ=4…8 мкм.

3. Методика выбора оптимальной формы подводящего канала путём расчётов

прочности и жёсткости твёрдосплавных стеблей ружейных свёрл малых

диаметров;

4. Функциональные взаимосвязи между износом ружейных свёрл с

твёрдосплавными стеблями с покрытиями (TiN, TiCN и AlTiN) и

стойкостью, диаметральной точностью и шероховатостью поверхностей

глубоких отверстий.

Методы

и

средства

исследований.

Теоретические

исследования

проведены на основе положений теории резания материалов и технологии

машиностроения.

Экспериментальные

исследования

проводили

в

производственных

условиях

и

сертифицированных

лабораториях

с

использованием аттестованных приборов и оборудования. Обработку результатов

измерений

осуществляли

обеспечения.

с

использованием

специального

программного

Степень достоверности. Экспериментальные исследования проводили в

производственных

условиях

и

сертифицированных

лабораториях

с

использованием аттестованных приборов и оборудования. Обработку результатов

измерений

осуществляли

с

использованием

статистических

методов

и

специального программного обеспечения.

Соответствие диссертации паспорту научной специальности. Работа

соответствует формуле специальности 05.02.07 – «Технология и оборудование

механической и физико-технической обработки» (технические науки) в области

«исследования

механических

и

физико-технических

процессов

в

целях

определения

параметров

оборудования,

обеспечивающих

повышение

производительности обработки», а также «проектирование и расчёты параметров

6

инструмента, обеспечивающих технически и экономически эффективные

процессы обработки» согласно с п.п. 3,4 паспорта специальности. Материалы

диссертационной работы прошли апробацию путём публикации статей в

специализированных журналах.

Реализация работы. Для ООО «Промдизель» (г. Барнаул) разработаны

практические рекомендации на конструкцию РСТС, вид износостойкого

покрытия и технологию заточки инструментов. Результаты диссертационной

работы также используются в учебном процессе в ФГАОУ ВО НИ ТПУ на

кафедре «Технология автоматизированного машиностроительного производства»

при преподавании дисциплины «Проектирование и производство режущих

инструментов».

Апробация работы. Материалы диссертационной работы доложены и

обсуждены на международных и всероссийских конференциях, в том числе:

международная конференция «Современная техника и технологии» (г. Томск,

2011-2013гг.);

международная

конференция

«Современные

проблемы

машиностроения» (г. Томск, 2013-2014гг.); международная конференция

«Современные технологии глубокого сверления» (г. Санкт-Петербург, 2014-

2015гг.); научно-техническая конференция «Перспективные технологии и

разработки высокотехнологичного наукоемкого оборудования предприятиями

станкоинструментальной отрасли, отвечающие задачам реализации ФЦП»,

«Развитие оборонно-промышленного комплекса РФ на 2011-2020 гг.» (выставка

«Технофорум»,

г.

Москва,

2014г.);

международная

научно-практическая

конференция «Актуальные проблемы в машиностроении» (выставка «MashEx

Siberia», г. Новосибирск, 2015г.).

Публикации. Результаты диссертационной работы опубликованы в 12

статьях, из них 8 - в журналах из списка ВАК, 2 - в журналах, индексируемых

базами Web of Science и Scopus, а также 2 - в сборниках и трудах конференций.

Список публикаций приведён в конце автореферата.

Структура и объём диссертационной работы. Диссертационная работа

состоит из введения, 5 глав, заключения, списка литературы, 3 приложений.

Общий объём диссертационной работы составляет 146 страниц, включая 80

рисунков, 38 таблиц и 99 библиографических источников.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении приведены сведения о областях применения ружейных свёрл

малых диаметров, обоснована актуальность диссертационной работы.

В первой главе представлены сведения о современном состоянии вопроса

сверления глубоких и точных отверстий малых диаметров ружейными свёрлами,

а также особенностях эксплуатации последних.

Анализ литературных данных свидетельствует о том, что на отечественных

предприятиях для сверления глубоких отверстий малых диаметров чаще всего

используют РССС (рисунок 1, а). Однако по производительности и точности

получаемых отверстий они уступают РСТС (рисунок 1, б).

7

Рисунок 1. Ружейные свёрла: а - РССС; б - РСТС

(1 – рабочая часть, 2 – стебель, 3 – хвостовик)

В нашей стране РСТС не выпускаются, что объясняется отсутствием

рекомендаций по их проектированию, технологии изготовления твёрдосплавных

заготовок стеблей ружейных свёрл и, собственно, самих свёрл.

Для повышения эффективности сверления глубоких и точных отверстий

малых диаметров предлагается использовать РСТС, где в качестве материала

стеблей применяются однокарбидные твёрдые сплавы с субмикронными

(d =0,5…0,8 мкм) размерами зерна WC, а на рабочие части инструментов

нанесены износостойкие покрытия. Благодаря этому повышаются прочность и

жёсткость

стеблей

инструментов,

а,

соответственно,

их

стойкость

и

производительность процесса сверления.

На основе проведенного поиска и анализа технической литературы

обоснованы цель и задачи диссертации.

Во второй главе приведены рекомендации по проектированию РСТС,

технология изготовления твёрдосплавных заготовок стеблей РСТС и самих свёрл.

Проектирование РСТС предусматривает расчёт следующих параметров

(рисунок

2): а) осевые размеры инструмента - L

– длина сверла, мм;

L – длина стружечной канавки, мм; L – длина рабочей части, мм; L – перебег

сверла, мм; L – длина выхода стружечной канавки, мм; L – длина стебля, мм;

L

– длина (глубина) отверстия, мм; L

– длина стружкоприёмника, мм;

l – длина рихтовочной части, мм; – длина сопряжения стебля и рихтовочной

части хвостовика, мм; L

– длина хвостовика, мм; б) диаметральные размеры

инструмента - d – диаметр стебля, мм; d

– диаметр рихтовочной части, мм;

d

– диаметр хвостовика, мм. Данные рекомендации позволяют обоснованно

подходить к назначению осевых и диаметральных размеров инструментов.

а)

wc

1

2

3

4

5

ст

отв

стр

рч

ст

хв

ст

рч

хв

8

б)

Рисунок 2. Схемы к определению осевых и диаметральных размеров РСТС: а -

сквозное отверстие; б - глухое отверстие (1 – стебель; 2 – заготовка; 3 –

стружкоприёмник)

Повысить прочность и жёсткость стеблей РСТС можно не только за счёт

использования твёрдого сплава, а также за счёт выбора оптимальной формы их

поперечных сечений. В этой связи был выполнен сравнительный анализ ряда

известных форм поперечных сечений стеблей и предложена форма №4,

обладающая повышенной площадью подводящего канала (рисунок 3 и таблица 1).

Для этого численными методами с помощью программ ContW (разработана в

Томском государственном архитектурно-строительном университете, Россия) и

SCAD (Россия) рассчитывали геометрические характеристики сечений: а) W -

полярный момент сопротивления сечения; б) I - геометрическая характеристика

жёсткости при кручении.

а)

б)

Рисунок 3. Влияние формы поперечных сечений и материала стеблей ружейных

свёрл на жёсткость G·I : а - d=6,0…12,0 мм; б - d=1,0…5,0 мм

Для стеблей диаметром d =2,0 мм находящихся под действием крутящего

k

k

к

ст

момента T=100 Н·мм рассчитывали максимальные касательные напряжения τ

(таблица 2).

max

Таблица 1. Геометрические

ружейных свёрл диаметром d=2,0 мм

№1

№2

№3

№4

№5

Сечения

Материалы

стеблей

Площадь

подводящего

канала S , мм2

Площадь

отводящего канала

S , мм2

Площадь «тела»

стебля S , мм2

W , мм3

I, мм4

τ

, МПа

G·I , Н·мм2

Сталь

30ХГСА

Твёрдый сплав марки HB10F

0,37

0,55

0,37

0,45

1,17

1,13

1,13

1,13

1,13

1,13

1,69

1,46

1,69

1,56

0,84

0,626

0,542

0,615

0,619

0,405

0,410

0,317

0,388

0,405

0,280

158,8

199,1

181,5

160,0

248,4

100,0

77,3

94,7

98,9

23,5

9

характеристики поперечных сечений стеблей

Расчёты показали, что предложенная форма поперечного сечения стебля

№4 позволяет увеличить площадь подводящего канала стебля на 17,8% при

уменьшении жёсткости и прочности стебля не более чем на 8-10%. На РСТС с

формой поперечного сечения стебля №4 получено положительное решение о

выдаче патента на изобретение по заявке №2014125965 (приоритет установлен по

дате от 26.06.2014г.).

Расчёты зон концентрации касательных напряжений, выполненные

методом конечных элементов по твердотельной модели РСТС с помощью

программы Unigraphics NX 7.5 фирмы Siemens (Германия), показали, что

максимальные касательные напряжения τ

сосредоточены на дне V-образной

канавки в середине стебля, т.е. этот участок является вероятным местом поломки

сверла.

В качестве заготовок стеблей РСТС используют круглые твёрдосплавные

стержни с прямым фасонным эксцентрично-расположенным отверстием. Так как

такие стержни изготавливают только за рубежом, была разработана технология

изготовления мундштучным прессованием стержней диаметром d=1,0…12,0 мм и

длиной l=330…480 мм. Последняя включает: приготовление смеси WC+Co;

размол смеси; сушку распылением; пластифицирование смеси WC+Co;

формование стержней в экструдере; отрезку «сырых» стержней; спекание

стержней в вакуумно-компрессионной печи; отрезку концов стержней алмазными

кругами; механотермическую правку стержней; контроль и сортировку стержней

по диаметру и кривизне; бесцентровое-шлифование стержней; маркирование и

упаковку стержней.

Для расчёта формообразующих элементов пресс-оснастки были разработаны

рекомендации, согласно которым рассчитывали следующие параметры:

п

о

т

к

к

max

к

max

где

d - номинальный диаметр ружейного сверла, мм; z

- минимальный

припуск на шлифование, z =0,2 мм; Tdсп - допуск на диаметр спечённого

стержня, мм (таблица 1).

Таблица 2. Допуски на диаметры спечённых стержней

d, мм

От 1 до 3

Св. 3 до 6

Св. 6 до 10

Св. 10 до 18

Tdсп, мм

0,15

0,20

0,30

0,40

2. Минимальный диаметр спечённого стержня

10

1. Максимальный диаметр спечённого стержня

где

k - коэффициент усадки (например, для однокарбидных мелкозернистых

твёрдых сплавов принимают k =1,27).

5. Длина мундштука

L=(4,5…5,0)·D .

6. Диаметр матрицы

(5)

(6)

(7)

D1 

7. Ширина фасонного отверстия в спечённом стержне (рисунок 4)

Bсп=0,1592·d-0,0399.

Рисунок 4. Форма поперечного сечения спечённой

заготовки стебля РСТС

8. Толщина иглы, формирующей отверстие в «сыром» стержне

b= k ·Bсп.

(8)

Согласно этим рекомендациям были выполнены расчёты размеров пресс-

оснастки для изготовления заготовок стеблей РСТС d=1,0…12,0 мм и длиной

l=330…480 мм из однокарбидных (d =0,5…0,8 мкм) твёрдых сплавов (Co 10%).

сп

ш

dмакс  d zмин  Тdсп

,

(1)

ш

мин

ш

мин

сп

ш

3. Средний диаметр спечённого стержня

сп

сп

сп

4. Диаметр отверстия мундштука

.

dмин  d zмин

dср  (dмакс  dмин) / 2

(2)

.

(3)

(4)

сп

Dм  ky dср,

y

y

м

2

Dм /(1 k0 )

,

2

где k0  D1 

2

2

Dм

D1

- коэффициент обжатия, k =0,90…0,95.

0

y

wc

11

В конце главы приведена технология изготовления РСТС на примере

сверла диаметром 2,05h5 мм для сверления сквозных отверстий длиной 40 мм,

предусматривающая использование современного оборудования.

В

третьей

главе

разработаны

мероприятия

по

повышению

износостойкости ружейных свёрл.

При сверлении глубоких отверстий ружейными свёрлами малых диаметров

толщина срезаемого слоя становится соизмеримой с радиусами округления ρ

режущих кромок инструмента. Поэтому, как показали измерения ружейных свёрл

d=1,0…5,0 мм фирм Guhring (Германия) и Botek (Германия), величина этого

радиуса должна находиться в пределах ρ=4…8 мкм. Достичь столь малых

значений можно за счёт правильного выбора зернистостей твёрдого сплава и

алмазного круга. Эксперименты показали, что при заточке алмазными кругами

марок АС4 100/80 К5, АС4 63/50 К5 и АС4 28/20 К5 однокарбидных твёрдых

сплавов производства: а) Кировградский завод твёрдых сплавов (Россия) - ВК8

(d =1,0…2,0 мкм), ВК6 (d =1,0…2,0 мкм), ВК6-М (d =0,8…1,0 мкм), ВК6-ОМ

(d =0,5…0,8 мкм), ВК10-ОМ (d =0,5…0,8 мкм), ВК15-ОМ (d =0,5…0,8 мкм),

А04 (d =0,7…0,8 мкм); б) Sandvik Coromant (Швеция) – H10F (d =0,8 мкм);

в) Konrad Friedrichs (Германия) – K40UF (d =0,6 мкм), K44UF (d =0,5 мкм);

г) Tribo Hartmetalle (Германия) – U12 (d =0,5 мкм), для получения радиусов

округления ρ=4…8 мкм необходимо использовать твёрдые сплавы с размером

зерна карбида вольфрама d =0,5…0,8 мкм (рисунок 5). При этом массовое

содержание связки в пределах Co 6…15% не оказывает существенного влияния

на величину ρ.

Рисунок 5. Влияние зернистости

алмазного круга и размера d

зерна

карбида вольфрама на радиус

округления ρ режущих кромок:

1 - ВК8; 2 - ВК6; 3 - ВК6-М;

4 - ВК6-ОМ; 5 - ВК10-ОМ;

6 - ВК15-ОМ; 7 - А04; 8 - H10F;

9 - K40UF; 10 - K44UF; 11 - U12

Весьма перспективным направлением повышения стойкости РСТС

является нанесение износостойких покрытий. Однако покрытия увеличивают

радиус округления режущих кромок. Поэтому для уменьшения радиусов ρ после

нанесения покрытия ружейные свёрла перетачивают по задним поверхностям.

При этом важно правильно выбрать зернистость алмазного круга. Так, например,

было установлено, что при заточке твёрдосплавных пластин марки ВК6-ОМ после

wc

wc

wc

wc

wc

wc

wc

wc

wc

wc

wc

wc

wc

12

нанесения покрытия AlTiN толщиной h =2+10% мкм для получения радиусов

округления режущих кромок ρ=4…8 мкм необходима двухступенчатая заточка

сначала алмазными кругами зернистостью 63/50, а затем - 28/20 (рисунок 6).

Рисунок 6. Влияние покрытия и заточки по задней поверхности на радиус округления

ρ: 1 – исходная заточка; 2 – нанесение покрытия; 3 – заточка по задней поверхности

(жирная вертикальная линия означает момент нанесения покрытия)

Современные

технологии

нанесения

износостойких

покрытий

предусматривают

предварительную

механическую

обработку

рабочих

поверхностей твёрдосплавных инструментов. В нашем исследовании в качестве

такой обработки было использовано «сухое» полирование, осуществляемое на

установке мод. MFD100 фирмы MultiFinish (Германия). Эта обработка, как

показали исследования K.-D. Bouzakis, D. Biermann и др., обладает высокой

стабильностью получаемых результатов. Было установлено, что «сухое»

полирование снижает шероховатость Sa, например, твёрдосплавных образцов

марки ВК8, от 1,1 до 1,5 раз. При этом время «сухого» полирования составляло

t=7 мин, а частота вращения образцов в абразивной смеси, состоящей из 70% SiC

(размеры зёрен 0,8…1,3 мм) и 30% гранулята скорлупы грецкого ореха (размеры

зёрен 0,8…1,3 мм), n=40 мин-1. При использовании указанного режима было

установлено, что «сухое» полирование увеличивает радиус округления режущих

кромок, например, образцов из твёрдых сплавов марок ВК6 и ВК6-ОМ с ρ=4…8

мкм до 26,4±3,3 мкм вне зависимости от исходной величины ρ и зернистости

твёрдого сплава.

Изменение шероховатости поверхностей твёрдосплавных пластин при

«сухом»

полировании

оказывает

влияние

на

физико-механические

характеристики

износостойких

покрытий.

Для

оценки

этого

влияния

использовали образцы из твёрдого сплава марки ВК8, поверхности которых

затачивали алмазным кругом зернистостью 28/20. Половину этих образцов

подвергали «сухому» полированию. Затем на все образцы наносили покрытие

TiN. Измерения,

выполненные

на

приборах

фирмы

CSEM

Instruments

(Швейцария) показали, что упругая деформация разрушения H/E и сопротивление

пластической деформации H3/E2 при применении «сухого» полирования

увеличиваются, соответственно, на 11,5 и 31,0% (таблица 3). Это несомненно

должно способствовать повышению адгезионной прочности покрытия.

п

Модуль

упругости

E, ГПа

Типы

Толщина

образцов

h , мкм

После

шлифования

Твёрдость

H, ГПа

Коэффициент

трения µ

0,25

H/E

H3/E2

25,97

498

0,052

0,071

27,79

480

0,058

0,093

0,72

После

«сухого»

полирования

где

Rpk/Rz

(1.1)

и

(1.3)

отношение

параметров

(1.1 - шлифование; 1.3 - шлифование + «сухое» полирование).

шероховатости

Таблица 4. Значения отношений Rpk/Rz в зависимости от зернистости алмазного

13

Таблица 3. Физико-механические характеристики износостойкого покрытия TiN

Rpk/Rz

Образцы 1.1

Образцы 1.3

0,118

0,100

0,099

0,093

0,070

0,070

Δ(Rpk/Rz), %

15,25

6,06

0

круга

Зернистость алмазного круга

100/80

63/50

28/20

п

Для оценки влияния «сухого» полирования на адгезионную прочность

износостойкого покрытия использовали образцы из твёрдого сплава марки ВК6.

На интерферометре мод. New View 7300 фирмы Zygo (США) оценивали параметры

шероховатости образцов: а) Ra - среднее арифметическое отклонение профиля;

б) Rz - высота неровностей профиля по десяти точкам; в) Rpk - среднее

арифметическое значений высот вершин, выступающих над сердцевиной

профиля по ISO 13565-1996; г) Rsk - асимметричность профиля по ASME B46.1-

2002.

Изменение площади контакта покрытия с подложкой оценивали по

изменению отношения (таблица 4):

Δ(Rpk/Rz)=

,

(9)

Rpk / Rz(1.1)Rpk / Rz(1.3)

100%

Rpk / Rz(1.1)

После измерения указанных параметров на образцы 1.1 и 1.3 в установке

мод. Alpha 100 фирмы Eifeler (Германия) наносили покрытие TiN толщиной

h =2,6±7% мкм. Измерения предельной силы отрыва покрытия от поверхности

твёрдого сплава, выполненное на установке Micro-Scratch Tester MST-S-AX-0000

фирмы CSEM Instruments по методике Scratch-тест (ISO 1518:1992), показали, что

«сухое» полирование приводит к повышению адгезионной прочности покрытия

не менее, чем на 10-15% (таблица 5).

Таблица 5. Влияние условий обработки поверхностей на силу отрыва покрытия TiN

Условия обработки

Сила отрыва P , H

Шлифование 28/20

26,58

Шлифование 28/20 + «сухое» полирование»

30

Шлифование 63/50+ «сухое» полирование»

25,09

Шлифование 63/50

23,25

п

адг

14

При нанесении покрытий на рабочие части ружейных свёрл возникает

потребность в выборе наиболее износостойкого покрытия. В этой связи нами

была разработана методика физического моделирования процесса трения

направляющих элементов ружейных свёрл. Моделирование осуществляли на

трибометре мод. THT-5-AX0000 фирмы CSEM Instruments по схеме «неподвижный

шар-вращающийся диск» (ASTM G99-95a). Сравнивали покрытия TiN, TiCN и

AlTiN, которые наносили на твёрдосплавные шары радиусом 3 мм, выполняющие

роль направляющих элементов свёрл. Роль поверхностей обрабатываемых

отверстий выполняли диски из стали марки АЦ40Х по ТУ 14-1-3283-81. Трение

осуществляли в среде масляной смазочно-охлаждающей жидкости (СОЖ) марки

МР-3 по ТУ 0258-041-57518521-2011. Режим трения: линейная скорость V=4,8

м/мин; нормальная нагрузка на шар P=5 H; путь трения L=200000 мм. В

автоматизированном режиме измеряли коэффициент трения μ, а интенсивность

износа покрытия I рассчитывали по рекомендациям ASTM G99-95a.

В

результате

моделирования

было

установлено,

что

наибольшей

износостойкостью

из

исследуемых

покрытий

обладает

покрытие

AlTiN (I0,010 мкм3/Н·мм), а наименьшей – покрытия TiCN (I=0,049 мкм3/Н·мм)

и TiN (I=0,047 мкм3/Н·мм). Проверка адекватности данной методики и влияние

вида износостойкого покрытия на точность отверстий была выполнена в

производственных условиях.

В четвёртой главе описаны методики экспериментальных исследований

технологических возможностей ружейных свёрл малых диаметров. Приведены

сведения

о

заготовках,

конструкциях

ружейных

свёрл,

применяемом

оборудовании, а также о приборах для измерений отверстий и исследования

износа ружейных свёрл.

Сверлили отверстия ружейными свёрлами на станке глубокого сверления

мод. ML 250-4-850 фирмы Tiefbohrtechnik (Германия) в ООО «Промдизель»

(г. Барнаул). Для этого по нашим чертежам и техническим требованиям фирмой

Botek (Германия) были изготовлены ружейные свёрла диаметром 2,05h5 мм в

количестве 26 штук. Сверление осуществляли с подачей масляной СОЖ марки

МР-3 в зону резания под давлением р=9…13 МПа.

Отверстия сверлили в заготовках корпусов форсунок (рисунок 7). Материал

заготовок – автоматная кальцийсодержащая сталь марки АЦ40Х (HB 189-208).

Рисунок 7. Эскизы заготовок корпусов форсунок

При исследовании влияния режимов резания (скорость резания V=60; 80;

100 м/мин; подача S =16; 32; 48; 64; 80 мм/мин) и конструкции ружейных свёрл

на точность и шероховатость поверхностей отверстий использовали РСТС и

РССС. Всего было просверлено 30 заготовок.

м

15

При исследовании влияния профиля рабочих частей ружейных свёрл на

точность и шероховатость поверхностей отверстий использовали РСТС с

профилями G, A и C. Режим сверления: скорость резания V=90 м/мин; подача

S =64 мм/мин. Каждым сверлом было просверлено по 3 заготовки для каждого

профиля рабочей части (всего 27 заготовок).

При исследовании стойкости ружейных свёрл использовали по три

инструмента: РССС и РСТС без покрытия; РСТС с покрытием TiN; РСТС с

покрытием TiCN и РСТС с покрытием AlTiN. Режим сверления: скорость резания

V=90 м/мин; подача S = 64 мм/мин. Для измерений отверстий брали первую,

каждую тысячную и последнюю из просверленных заготовок (всего было

просверлено 37552 отверстия).

Контроль диаметральной точности, формы и шероховатости поверхностей

отверстий

осуществляли

с

использованием

индикаторного

нутромера

повышенной

точности

фирмы

Mitutoyo

(Япония)

с

ценой

деления

1 мкм, кругломера мод. TalyRond 73 PC фирмы Taylor-Hobson (Великобритания)

и бесконтактного профилометра мод. Micro Measure 3D Station фирмы STIL

(Франция), соответственно. Износ ружейных свёрл исследовали с помощью

растрового электронного микроскопа (РЭМ) мод. SEM 515 фирмы Philips

(Голландия) с микроанализатором EDAX ECON IV. Микрогеометрию режущих

кромок ружейных свёрл изучали с помощью микроскопа мод. MikroCADPremium

фирмы GFM 3D в ООО «Промышленные технологии» (г. Санкт-Петербург).

В пятой главе представлены результаты экспериментальных исследований

технологических возможностей ружейных свёрл малых диаметров.

Стойкостные испытания показали, что наименьшую стойкость из трёх

покрытий обеспечивает покрытие TiN (рисунок 8). Объяснить это можно

следующим образом.

Рисунок 8. Влияние вида

износостойкого покрытия на

суммарную ΣT и среднюю

ΣT стойкости РСТС и

РССС

При высокой температуре, имеющей место при трении направляющих элементов

сверла, покрытие TiN разрушается в результате реакции:

2·TiN + 4·Fe O → 2·TiO + N + 8·FeO.

Изменение энергии Гиббса этой реакции ΔG0= -154,4 кДж/моль

свидетельствует о том, что эта реакция даже при стандартных условиях

термодинамически вероятна. Анализ продуктов износа, выполненный на ИК-

м

м

ср

2

3

2

2

16

спектрометре мод. Nicolet 5700 фирмы Thermo Scientific (США) путём анализа

осадка, образующегося при физическом моделировании на трибометре показал,

что максимумы полос поглощения принадлежат соединениям FeO, Fe O и TiO

(рисунок 9).

Рисунок 9. ИК-спектры продуктов

износа и их отнесение к

химическим веществам

Наличие полос поглощения подтверждает возможность окисления нитрида

титана TiN оксидом железа Fe O, что и вызвало низкую стойкость РСТС. Более

высокая стойкость ружейных свёрл с покрытиями AlTiN и TiCN по сравнению с

покрытием

TiN,

объясняется

высокой

температурной

устойчивостью

к

окислению покрытия AlTiN, а также высокой микротвёрдостью и низким

коэффициентом трения покрытия TiCN.

Измерения износа по задним и передним поверхностям РСТС с помощью

РЭМ позволили обнаружить на режущих кромках свёрл налипы и наросты

(рисунок 10).

Измерения параметров

микрогеометрии главных режущих кромок

изношенных РСТС (радиус округления режущих кромок ρ, Κ-фактор,

шероховатость R ) показали, что в сравнении с новым сверлом радиусы

округления увеличились в 2,8…4,3 раза (ρ=11,1…16,8 мкм); параметр

шероховатости R увеличился в 1,25…1,75 раза (R =1,0…1,4 мкм); Κ-фактор свёрл

с покрытием TiN к окончанию стойкостных испытаний принял значение Κ1, что

свидетельствует о превалирующем износе по передней поверхности. У РСТС с

покрытиями AlTiN и TiCN наблюдался бóльший износ по задним поверхностям

(Κ1).

а)

б)

2

3

2

2

3

k

k

k

17

в)

г)

Рисунок 10. Фотографии наростов на главных режущих кромках: а – РСТС без

покрытия (V=85…87 м/мин); б – РСТС с покрытием TiN (V=40…45 м/мин); в – РСТС с

покрытием AlTiN (V=40…45 м/мин); г – РСТС с покрытием TiCN (V =50…55 м/мин)

Результаты исследования влияния количества просверленных заготовок n,

конструкции ружейного сверла и вида износостойкого покрытия на изменения

средних диаметров D

отверстий по их длине l приведены на рисунке 11. Из

графиков следует, что при сверлении РССС максимальный разброс среднего

диаметра отверстий составил 0,057 мм, при сверлении аналогичными РСТС –

0,021 мм. При сверлении РСТС с покрытием AlTiN максимальный разброс

составил 0,008 мм, с покрытием TiCN – 0,024 мм, а с покрытием TiN – 0,025 мм.

При этом РСТС с покрытием TiN обеспечили наименьшие диаметральную

точность отверстий и стойкость инструментов по сравнению с покрытиями TiCN

и AlTiN.

а)

б)

д)

н

ср

в)

г)

Таким образом теоретически обосновано и на основании экспериментов

показано, что покрытие TiN в сравнении с покрытиями AlTiN и TiCN на РСТС

обладает

более

низкой

износостойкостью

вследствие

образования

на

направляющих элементах ружейных свёрл оксидов железа (FeO, Fe O ) и титана

(TiO ), что приводит к преждевременному выходу инструментов из строя и

снижению диаметральной точности получаемых отверстий.

Результаты

исследования

изменений

шероховатости

поверхностей

отверстий в зависимости от количества просверленных заготовок, конструкции

ружейного сверла и вида износостойкого покрытия представлены на рисунке 12.

Рисунок 12. Изменения

шероховатости Ra

поверхностей отверстий в

зависимости от количества n

просверленных заготовок,

конструкции ружейного

сверла и вида покрытия:

1 – РСТС без покрытия;

2 – РСТС с покрытием TiN;

3 – РСТС с покрытием

AlTiN; 4 – РСТС с

покрытием TiCN; 5 – РССС

без покрытия

Из графика следует, что нанесённые на рабочие части ружейных свёрл

износостойкие покрытия позволяют снизить шероховатость поверхностей в 2…3

раза. Таким образом было рекомендовано ООО «Промдизель» (г. Барнаул)

использовать при сверлении отверстий диаметром 2,05мм в корпусах форсунок из

стали марки АЦ40Х РСТС с покрытием AlTiN. При этом переточку свёрл

18

Рисунок 11. Изменения среднего

диаметра D отверстия по его длине l в

зависимости от количества n

просверленных заготовок, конструкции

ружейного сверла и вида износостойкого

покрытия: а – РСТС без покрытия;

б – РСТС с покрытием TiN; в – РСТС с

покрытием AlTiN; г – РСТС с покрытием

TiCN; д –РССС без покрытия

ср

2

3

2

19

осуществлять после сверления 1500 отв. (60 м), а не 500 отв. (20 м), как это делали

на предприятии до нашего исследования.

Результаты исследования влияния профиля рабочей части РСТС на

точность и шероховатость поверхностей отверстий представлены в таблица 6.

Здесь средний диаметр D

отверстий, полученных ружейными свёрлами с

профилем G равен номинальному диаметру сверла. Свёрла с профилями А и С

вызывают увеличение диаметра отверстий на 0,004 мм. Отклонения от круглости

EFK отверстий, полученных свёрлами с профилями А и G, соответственно, в 1,6 и

1,8 раза меньше, чем с профилем С. Шероховатость Ra поверхностей отверстий

изменяется незначительно в пределах 0,162…0,173 мкм.

Таблица 6. Влияние профилей рабочих частей РСТС на средние диаметр D ,

отклонения от круглости EFK и шероховатость Ra поверхностей отверстий

Профили рабочих частей РСТС

G

A

C

D , мм

2,050

2,054

2,054

σ2(D ), мм2

2·10-6

7·10-6

6·10-6

EFK, мкм

0,28

0,25

0,46

Расчёты, предшествующие исследованию влияния режимов резания на

точность и шероховатость поверхностей отверстий, показали, что на некоторых

режимах отношения толщины срезаемого слоя к радиусу округления режущих

кромок меньше критического, т.е. а/ρ0,2625. Таким образом, теоретически

(K.S. Woon и M. Malekian) в этих случаях процесс сверления становится

невозможным. Однако на практике процесс сверления протекал стабильно. Это

объясняется наличием нароста на режущих кромках ружейных свёрл (см. рисунок

10), способствующего уменьшению радиусов округления, а, соответственно,

увеличению отношения а/ρ.

Исследование влияния режимов резания и конструкций ружейных свёрл на

точность и шероховатость поверхностей отверстий показало, что разбивка

отверстий полученных РССС с повышением режимов резания увеличивается до

~0,020 мм (рисунок 13, а). При использовании РСТС на скоростях резания V=60;

80 м/мин с ростом подачи разбивка постоянна и равна 0,002 мм, а на скорости

V=100 м/мин – уменьшается от 0,008 мм до нуля (рисунок 13, б).

σ2(EFK),

мкм2

Ra, мкм

σ2(Ra), мкм2

0,006

0,004

0,062

0,167

0,162

0,173

0,009

0,009

0,006

ср

ср

ср

ср

20

а)

б)

Рисунок 13. Влияние скорости резания V и подачи S на средний D диаметр отверстий,

полученных сверлением: а - РССС; б – РСТС

(1 – V=60 м/мин «●»; 2 – V=80 м/мин «▲»; 3 – V=100 м/мин «■»)

Отклонения от круглости EFK отверстий, полученных РССС на скоростях

резания V=60; 80; 100 м/мин и подачах S 0,003 мм/об и S 0,007 мм/об

увеличиваются, соответственно, в 8 и 6 раз (рисунок 14, а). При использовании

РСТС отклонения от круглости не превышают 1 мкм (рисунок 14, б). Изменение

скорости резания в диапазоне V=60; 80; 100 м/мин при использовании обоих

конструкций свёрл не оказывает существенного влияния на отклонение от

круглости EFK.

а)

б)

Рисунок 14. Влияние скорости резания V и подачи S на отклонение от круглости EFK

отверстий, полученных сверлением: а - РССС; б – РСТС (обозначения см. рисунок 13)

o

ср

o

o

о

21

Шероховатость Ra поверхностей отверстий, полученных РССС, с ростом

подачи увеличивается примерно в 3 раза, а при использовании РСТС – в 1,5 раза

(рисунок 15). Изменение скорости резания в диапазоне V=60; 80; 100 м/мин при

использовании РСТС оказывает значительно меньшее влияние на шероховатость,

чем при использовании РССС.

а)

б)

Рисунок 15. Влияние скорости резания V и подачи S на шероховатость Ra

поверхностей отверстий, полученных сверлением: а - РССС; б – РСТС (обозначения см.

рисунок 13)

Таким образом, выполненные исследования показали, что наибольшие

стойкость и точность, а также наименьшую шероховатость поверхностей

отверстий по сравнению с РССС обеспечивают РСТС с нанесёнными

износостойкими покрытиями.

Заключение

1. В диссертационной работе решена актуальная научно-техническая задача,

заключающаяся в повышении эффективности работы ружейных свёрл

малых

диаметров

путём

повышения

прочности,

жёсткости

и

износостойкости инструментов за счёт использования в качестве материала

стеблей субмикронных однокарбидных твёрдых сплавов (d =0,5…0,8 мкм,

Co 6...10%) с оптимальной формой подводящих каналов в поперечном

сечении, а также нанесения на рабочие части износостойких покрытий.

2. Предложена и теоретически обоснована оптимальная форма поперечного

сечения стебля РСТС, позволяющая увеличить площадь подводящего

канала на 17,8% при уменьшении жёсткости и прочности стебля не более

чем на 8-10% (на это сверло получено положительное решение о выдаче

патента на изобретение по заявке №2014125965 от 26.06.2014г.).

3. Разработаны рекомендации по проектированию РСТС для сверления

сквозных и глухих отверстий диаметром 1,0…12,0 мм, позволяющие

обоснованно подходить к назначению осевых и диаметральных размеров

инструментов.

4. Разработаны рекомендации по расчёту пресс-оснастки и технология

мундштучного

прессования

заготовок

стеблей

из

субмикронных

o

wc

22

(d =0,5…0,8 мкм) однокарбидных твёрдых сплавов (Co 10%) длиной

330…480 мм, а также технология изготовления РСТС на примере сверла

диаметром 2,05h5 мм для сверления сквозных отверстий длиной 40 мм.

5. Для обеспечения радиусов округления режущих кромок ρ=4…8 мкм на

твёрдых сплавах с d =0,5…1,3 мкм (марки ВК6-М, ВК6-ОМ, А04, H10F,

K40UF, K44UF, U12) после нанесения покрытия толщиной 2+10% мкм

необходимо применять двухступенчатую алмазную заточку по задним

поверхностям: сначала кругами зернистостью 63/50, а затем - 28/20.

6. «Сухое» полирование твёрдых сплавов (ВК6, ВК6-ОМ, ВК8) на режиме t=7

мин и n=40 мин-1 в абразивной смеси, состоящей из 70% SiC (размеры зёрен

0,8…1,3 мм) и 30% гранулята скорлупы грецкого ореха (размеры зёрен

0,8…1,3 мм), вызывает снижение шероховатости поверхности Sa от 1,1 до

1,5 раз, увеличение радиуса округления с ρ=4…8 мкм до 26,4±3,3 мкм и

повышение адгезионной прочности износостойкого покрытия на 10-15%.

7. Экспериментальным путём установлено, что РСТС в сравнении с РССС

обладают повышенными прочностью и жёсткостью, что позволяет

повысить стойкость в 1,4-1,7 раза, обеспечить диаметральную точность

IT6-7 и низкую шероховатость Ra=0,1…0,2 мкм поверхностей глубоких

отверстий малых диаметров.

8. Теоретически обосновано и на основании экспериментов показано, что

покрытие TiN в сравнении с покрытиями AlTiN и TiCN на РСТС обладает

более низкой износостойкостью вследствие образования на направляющих

элементах ружейных свёрл оксидов железа (FeO, Fe O ) и титана (TiO ),

приводящей к преждевременному выходу инструментов из строя и

снижению диаметральной точности получаемых отверстий.

9. Экспериментально доказано, что сверление ружейными свёрлами при

отношениях толщины срезаемого слоя к радиусу округления режущих

кромок a/ρ0,2625 оказывается возможным за счёт образования нароста на

режущих кромках, позволяющего срезать стружки толщиной a≤0,005 мм.

10. Рекомендовано ООО «Промдизель» (г. Барнаул) использовать при

сверлении отверстий диаметром 2,05мм в корпусах форсунок из стали

марки АЦ40Х РСТС с покрытием AlTiN. При этом переточку свёрл

осуществлять после сверления 1500 отв. (60 м), а не 500 отв. (20 м), как это

делали на предприятии ранее.

11. Полученные результаты и разработанные рекомендации могут быть

использованы на предприятиях машиностроительной отрасли, а также в

учебном процессе при подготовке инженерных кадров, обучающихся по

основной образовательной программе «Машиностроение».

wc

wc

2

3

2

23

СПИСОК ОСНОВНЫХ ПУБЛИКАЦИЙ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

В журналах, рекомендованных ВАК Минобрнауки РФ

1. Кирсанов С.В., Бабаев А.С. Влияние условий заточки твёрдосплавных

ружейных свёрл малых диаметров на радиус округления режущих кромок

// Справочник. Инженерный журнал. 2012. №2. С. 23-25.

2. Кирсанов С.В., Бабаев А.С. Твёрдосплавные ружейные свёрла малых

диаметров // Станки и инструмент. 2012. №8. С. 26-27.

3. Кирсанов С.В., Гончаренко И.М., Бабаев А.С. Влияние «сухого»

полирования твёрдосплавных образцов на характеристики износостойкого

покрытия // Справочник. Инженерный журнал. 2013. №4. С.12-15.

4. Кирсанов С.В., Трифонов С.В., Бабаев А.С. Изготовление твёрдосплавных

заготовок стеблей мелкоразмерных ружейных свёрл // Справочник.

Инженерный журнал. 2014. №3. С. 29-31.

5. Кирсанов С.В., Трифонов С.В., Бабаев А.С. Шлифование твёрдосплавных

стержней на бесцентровых круглошлифовальных станках // Справочник.

Инженерный журнал. 2014. №8. С. 40-41.

6. Кирсанов С.В., Бабаев А.С. Требования к масляным смазочно-

охлаждающим

жидкостям,

применяемым при

сверлении

глубоких

отверстий ружейными свёрлами малых диаметров // Справочник.

Инженерный журнал. 2014. №10. С. 7-10.

7. Кирсанов С.В., Бабаев А.С. Точность и шероховатость поверхностей

глубоких отверстий, выполненных ружейными свёрлами малых диаметров

// Вестник машиностроения. 2015. №1. С. 58-61.

8. Кирсанов С.В., Бабаев А.С., Тупикова О.С. Выбор износостойкого

покрытия для ружейного сверла малого диаметра // Справочник.

Инженерный журнал. 2015. №2. С. 31-33.

В других изданиях

1. Kirsanov S.V., Babaev A.S. Small-diameter hard-alloy bits for gun production //

Russian Engineering Research. V. 33 (2013). I. 3. P. 170-171.

2. Kirsanov S.V., Babaev A.S. Surface precision and roughness of deep holes

produced by small-diameter gun drills // Russian Engineering Research. V. 35

(2015). I. 4. P. 256-259.

3. Бабаев А.С. Влияние зернистости абразивного инструмента и размера

зерна

карбидной

фазы

на

радиус

округления

режущих

кромок

твёрдосплавных пластин // Современные техника и технологии: сборник

трудов

XVII

Международной

научно-практической

конференции

студентов, аспирантов и молодых ученых (г. Томск). 2011. Т.1. C. 293-294.

4. Бабаев

А.С.

Применение

«сухого»

полирования

твёрдосплавных

инструментов для повышения адгезионной прочности PVD покрытий //

Современные проблемы машиностроения: сборник научных трудов VII

Международной научно-технической конференции (г. Томск). 2013. С. 275-

278.



Похожие работы:

«МОГУЛКИН АНДРЕЙ ИГОРЕВИЧ МЕХАНИКО-МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДЕФОРМАЦИЙ ПРОФИЛИРОВАННЫХ ЭЛЕКТРОДОВ ИОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ Специальность 05.07.05 – Тепловые, электроракетные двигатели и энергоустановки летательных аппаратов АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Москва – 2015 Официальные оппоненты: Марахтанов Михаил Константинович доктор технических наук, профессор, ФГБОУ ВПО Московский государственный технический университет им. Н. Э. Баумана,...»

«Громов Игорь Дмитриевич ФОРМИРОВАНИЕ И ОЦЕНКА ОРГАНИЗАЦИОННЫХ СЕТЕВЫХ СТРУКТУР С РАЗДЕЛЕННЫМИ ИНТЕРЕСАМИ (НА ПРИМЕРЕ ХОЛДИНГА РЖД) Специальность: 05.02.22 – Организация производства (транспорт) Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Екатеринбург – 2015 2 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Уральский государственный университет путей сообщения (ФГБОУ...»

«САВВИН АНДРЕЙ ВАСИЛЬЕВИЧ ПОВЫШЕНИЕ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ СЕПАРАТОРА-СЛИВКООТДЕЛИТЕЛЯ С ЛОПАСТНЫМ ТАРЕЛКОДЕРЖАТЕЛЕМ РАВНОМЕРНЫМ ЗАПОЛНЕНИЕМ МЕЖТАРЕЛОЧНЫХ ПРОСТРАНСТВ МОЛОКОМ Специальность 05.20.01 – технологии и средства механизации сельского хозяйства АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук Пенза – 2015 1 Научный руководитель кандидат технических наук, доцент Яшин Александр Владимирович Официальные оппоненты: Краснов Иван Николаевич доктор...»





 
© 2015 www.z-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.