авторефераты диссертаций www.z-pdf.ru
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
 

На правах рукописи

Муллин Виктор Валентинович

ФИЗИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ В ВАКУУМНЫХ ДУГОГАСИТЕЛЬНЫХ

КАМЕРАХ И ТЕХНИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ

ИХ РАЗРАБОТКИ, ПРОИЗВОДСТВА И ЭКСПЛУАТАЦИИ

Специальность 05.27.02 – Вакуумная и плазменная электроника

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени

доктора технических наук

Саратов – 2015

Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образова-

тельном учреждении высшего профессионального образования

«Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А.»

Научный консультант:

доктор технических наук, профессор

Фурсаев Михаил Александрович

Официальные оппоненты:

Лопин Михаил Иванович,

доктор технических наук, председатель

научно-экспертного совета

АО «НПП «Исток» имени Шокина А.И.

(г. Фрязино Московской области),

Григорьев Юрий Алексеевич,

доктор физико-математических наук,

профессор, ведущий сотрудник Саратовского

филиала учреждения Российской академии

наук Института радиотехники и электроники

имени В.А. Котельникова,

Шеин Александр Георгиевич,

доктор физико-математических наук,

профессор кафедры физики

Волгоградского государственного

технического университета.

Ведущая организация:

ОАО «Светлана» (г. Санкт-Петербург).

Защита состоится «29» октября 2015 года в 13.30 часов на заседании

диссертационного совета Д 212.242.01 при ФГБОУ ВПО «Саратовский госу-

дарственный технический университет имени Гагарина Ю.А.» по адресу:

410054, г. Саратов, ул. Политехническая, 77, «Саратовский государственный

технический университет имени Гагарина Ю.А.», корп. 1, ауд. 319.

С диссертацией можно ознакомиться в научно-технической библиотеке

ФГБОУ ВПО «Саратовский государственный

имени Гагарина Ю.А.» и на сайте http://www.sstu.ru.

технический университет

Автореферат разослан «_____»_______________ 2015 г.

Ученый секретарь

диссертационного совета

2

Димитрюк Александр Александрович

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. В современной технике коммутации элек-

трических цепей переменного тока высокого напряжения нашли широкое

применение вакуумные дугогасительные камеры (ВДК). Они являются испол-

нительными элементами коммутационной аппаратуры, применяемой во мно-

гих отраслях промышленности.

ВДК представляет собой, как правило, металлокерамическую конструк-

цию. В ее вакуумной полости при осуществлении механического замыкания и

размыкания контактов загорается и гаснет дуга. Таким образом, средой, в ко-

торой происходит непосредственная коммутация электрической цепи, являет-

ся вакуум.

Коммутационная аппаратура на базе ВДК имеет существенные пре-

имущества перед однотипной аппаратурой, использующей другие среды (воз-

дух, масло, элегаз). Применение ВДК обеспечивает компактность и простоту

конструкции аппаратуры, ее малый вес и высокий коммутационный ресурс.

ВДК не требует ухода в течение всего срока службы, поскольку ее контакты

герметически защищены от внешних загрязнений, не требует специального

оборудования, необходимого для поддержания нужного давления, как в газо-

вых камерах. Процесс коммутации происходит практически бесшумно. Эти, а

также другие достоинства аппаратуры на ВДК дают основание для прогноза

дальнейшего развития и расширения применения этих камер.

Разработка ВДК и коммутационной аппаратуры на их основе активно

ведется во многих странах, в том числе в Японии, Германии, Китае, США.

Разработчиками и изготовителями этих изделий в России являются ВЭИ

(г. Москва), «Таврида-Электрик» (г. Москва), «Контакт» (г. Саратов), «Свет-

лана» (г. С.-Петербург), «Вакуумная технология» (г. Рязань).

Большой вклад в развитие теории, конструировании и разработки ВДК

на ее базе внесли Д. Лафферти, П. Слейд, М. Шульман, Г. Финк, Е. Даллини,

Х. Миллер, С. Янаби, В.И. Раховский, И.Г. Кесарев, Г.С. Белкин, Ю.Г. Ромоч-

кин, И.А. Лукацкая, С.М. Школьник, А.М. Чалый и др. Особо следует отме-

тить публикацию в 2008 году монографии П. Слейда, в которой обобщен опыт

разработки и применения ВДК.

Наибольшее распространение получили ВДК, работающие в цепях пе-

ременного тока с напряжением до 52 кВ. При увеличении напряжения суще-

ственно усложняется конструкция ВДК и увеличивается стоимость. Кроме то-

го, увеличивается уровень рентгеновского излучения. Поэтому коммутацион-

ная аппаратура на напряжение более 100 кВ строится при последовательном

соединении ВДК, работающих при низком напряжении.

Расширение областей применения ВДК и аппаратуры, построенной на

их основе, а также возрастающие требования к их эксплуатационным характе-

ристикам обусловливают необходимость проведения дальнейших теоретиче-

ских и экспериментальных исследований. Эти исследования должны быть

направлены в первую очередь на увеличение коммутационного ресурса и про-

движение к большим токам и напряжениям. При исследовании должны учи-

3

тываться конструктивные особенности коммутационной аппаратуры, исполь-

зующей ВДК, и специфика работы ВДК в составе этой аппаратуры, в том числе

высоковольтной, где они включены последовательно. Кроме того, постоянным

фактором является дальнейшее повышение эффективности производства ВДК.

Существенным аспектом исследований являются физические процессы

в ВДК, а также при их производстве и эксплуатации. В связи с этим представ-

ляется важным проведение сравнения ВДК и электронных приборов, в част-

ности СВЧ электронных приборов высокого уровня мощности, с точки зрения

общности физических процессов, происходящих в них, и используемых кон-

структивно-технологических решений.

Изложенное выше определило актуальность настоящей работы и ее цель.

Целью диссертационной работы является исследование физических

процессов, происходящих в ВДК, а также условий их работы в составе комму-

тационной аппаратуры, направленное на дальнейшее улучшение эксплуатаци-

онных характеристик, в том числе коммутационного ресурса ВДК и надежно-

сти работы ВДК в составе коммутационной аппаратуры.

Для достижения поставленной цели в диссертации решаются следую-

щие задачи:

1. Проведение сравнения физических процессов, происходящих в ВДК

и СВЧ электронных приборах высокого уровня мощности.

2. Дальнейшее развитие представлений о физических процессах, опре-

деляющих влияния поперечного и аксиального магнитных полей на процессы

в ВДК при токах короткого замыкания. Исследование движения носителей за-

ряда в пространстве между контактами ВДК с поперечным магнитным полем

при номинальном токе с учетом факторов, действующих в реальных условиях

эксплуатации.

3. Проведение комплекса ресурсных испытаний ВДК и анализа состоя-

ния их контактов с целью уточнения представлений о развитии эрозионных

процессов контактов, приводящих к потере отключающих свойств и ограни-

чению коммутационного ресурса, а также износу контактов в процессе экс-

плуатации.

4. Исследование влияния состава коммутируемой цепи и значений пара-

метров ее элементов на условия, в которых находится ВДК в процессе выпол-

нения операции «отключение».

5. Создание методики определения распределения напряжения между

ВДК при их последовательном соединении в составе аппаратуры в режиме

холостого хода и проведение экспериментальной проверки ее применимости.

6. Разработка принципов конструирования полюсов высоковольтной

коммутационной аппаратуры, использующих последовательное соединение

ВДК и обеспечивающих надежность их работы.

7. Реализация результатов выполненных исследований при проектиро-

вании и промышленном выпуске высоковольтного выключателя на напряже-

ние 110 кВ с последовательным соединением двух ВДК.

4

Итогом решения этих задач является получение новых научных ре-

зультатов, из числа которых следует особо отметить следующие:

1. Впервые проведено моделирование траекторий электронов слаботоч-

ной вакуумной дуги и определены места бомбардировки ими рабочей поверх-

ности контактов в ВДК с поперечным магнитным полем. При этом учитыва-

лись неоднородность магнитного поля в пространстве между контактами, его

зависимость от времени, скорость изменения расстояния между контактами и

величина фазы напряжения, при которой происходит их размыкание. Показа-

но, что при номинальных токах в течение полупериода напряжения происхо-

дит изменение места контакта, бомбардируемого электронами. Теоретическая

оценка условий, при которых происходит срыв горения дуги с ВДК с попе-

речным магнитным полем, подтверждена имеющимися экспериментальными

данными.

2. Показана возможность использования статического приближения и

замены неоднородного магнитного поля между контактами на однородное

при определении траекторий электронов слаботочной дуги в ВДК с попереч-

ным магнитным полем при отношении максимальной величины магнитной

индукции к минимальной не более 1,75.

3. Обоснована определяющая роль в износе контактов ВДК в процессе

эксплуатации эффекта механического выдавливания металла, расплавляемого

под действием короткой дуги с рабочей поверхности контактов на боковую

при их соприкосновении. В свою очередь, по мере износа контактов увеличи-

вается интенсивность развития в них эрозионных процессов и сокращается

коммутационный ресурс ВДК.

4. Дано объяснение экспериментальным данным, согласно которым из-

менение скорости перемещения столба вакуумной дуги в пространстве между

контактами ВДК с поперечным магнитным полем в течение полупериода

напряжения коммутируемой цепи происходит подобно тому, как изменяется

мгновенное значение этого напряжения. Это связано с нелинейностью участка

вольт-амперной характеристики дуги, где она пребывает в сжатой форме, ко-

торая близка к степенной функции.

5. Предложены методики определения параметров и частотного состава

возвратного напряжения, действующего между контактами ВДК при выпол-

нении операции «отключение», позволяющие выявить их зависимость от со-

става коммутируемой цепи, в том числе при наличии кабеля большой длины

между источником напряжения и ВДК, а также от тока среза ВДК.

6. Предложена методика оценки распределения напряжения между по-

следовательно соединенными ВДК в составе аппаратуры при разомкнутых

контактах и экспериментально подтверждена ее применимость. Показана эффек-

тивность применения этой методики при оценке использования емкостей, шун-

тирующих ВДК, с целью выравнивания распределения напряжения между ними.

7. Разработаны принципы и конструкция полюса высоковольтной ком-

мутационной аппаратуры с последовательным соединением ВДК, обеспечи-

вающие надежность их эксплуатации. Реализация этих принципов позволила

5

создать первый отечественный вакуумный двуразрывный трехфазный выклю-

чатель на номинальное напряжение 110 кВ, который освоен в серийном про-

изводстве и нашел широкое применение в электроэнергетике РФ.

Достоверность результатов и выводов диссертационной работы под-

тверждается данными выполненного анализа физических процессов как в

ВДК, так и в различных типах СВЧ электронных приборов, данными прове-

денных экспериментальных исследований с использованием аттестованного

испытательного оборудования, многолетним опытом разработки и серийного

производства этих изделий электровакуумной техники. Она также обеспечи-

вается корректностью применения апробированных методов моделирования и

расчета, использующих фундаментальные уравнения электроники и теории

электрических цепей, аттестованных методик металловедческого анализа.

На защиту выносятся следующие положения и результаты:

1. Предложенные математические модели, основанные на решении

уравнений движения электрона в скрещенных электрическом и магнитном

полях, позволяют определить траектории электронов слаботочной дуги в ВДК

с поперечным магнитным полем и место бомбардировки электроном рабочей

поверхности контактов ВДК с учетом неоднородности магнитного поля в про-

странстве между контактами и его изменения во времени, скорости изменения

расстояния между ними и величины фазы напряжения, при которой происхо-

дит размыкание контактов.

2. Использование статического приближения и пренебрежение неодно-

родностью магнитного поля между контактами при определении траекторий

электронов слаботочной дуги в ВДК с поперечным магнитным полем и места

бомбардировки электроном рабочей поверхности контактов ВДК возможно

при отношении максимальной величины магнитной индукции к минимальной

не более 1,75. При этом максимальная величина перемещения места бомбар-

дировки анода электроном с фиксированной точки катода в течение полупе-

риода напряжения составляет 1,57 расстояния между контактами.

3. Изменение скорости перемещения столба дуги в ВДК с поперечным

магнитным полем в течение полупериода напряжения, происходящее подобно

тому, как изменяется мгновенное значение этого напряжения объясняется не-

линейностью участка вольт-амперной характеристики дуги, где она пребывает

в сжатой форме, описываемой степенной функцией с величиной показателя

степени более 1.

4. Физические процессы, происходящие в ВДК при непосредственном

замыкании и размыкании контактов, являются основными факторами, форми-

рующими необходимые условия, приводящие к ограничению ее коммутаци-

онного ресурса.

5. Износ контактов ВДК при эксплуатации главным образом определя-

ется процессом механического выдавливания с их рабочей поверхности ме-

талла, расплавляемого под действием короткой дуги при непосредственном

замыкании контактов. В результате имеет место ослабление силы поджатия,

что увеличивает время горения дуги, повышает интенсивность эрозионных

процессов и сокращает коммутационный ресурс.

6

6. Методики определения частотного состава возвратного напряжения,

используемые для выбора состава коммутируемой цепи и значений ее пара-

метров, в том числе с учетом наличия кабеля большой длины между источни-

ком напряжения и ВДК. При наличии такого кабеля в зависимости от величи-

ны фазы переменного напряжения, при которой происходит размыкание в це-

пи, минимальная величина отношения амплитуды возвратного напряжения к

амплитуде переменного напряжения изменяется в пределах 2,04-2,7.

7. Методика прогнозирования работоспособности последовательно со-

единенных ВДК в составе высоковольтной коммутационной аппаратуры, в

том числе при наличии шунтирующих емкостей, основанная на расчете рас-

пределения напряжения между ними, когда их контакты разомкнуты.

8. Конструкция полюса с последовательным включением ВДК и верти-

кальной установкой блоков, обеспечивающая надежность их работы в составе

высоковольтного выключателя, и ее реализация при разработке первого оте-

чественного трехфазного выключателя на напряжение 110 кВ.

Теоретическая значимость выполненных исследований заключается:

движения электрона в скрещенных электрическом и магнитном полях с уче-

том действующих в ВДК факторов, что позволяет расширить представления

об этих процессах, происходящих в ВДК;

рактеристики возвратного напряжения, действующего между контактами ВДК

при выполнении операции «отключение», а также их зависимость от состава и

значений параметров элементов коммутируемой цепи и от тока среза ВДК.

Практическая значимость выполненных исследований:

1. Развитие представлений о процессе эрозии и износе контактов ВДК, а

также о влиянии магнитного поля на состояние вакуумной дуги при коммута-

ции токов короткого замыкания позволяет выработать направления по увели-

чению коммутационного ресурса этих изделий. Одним из них является разра-

ботка материала контактов и технологии его изготовления, обеспечивающих

устойчивость к развитию механических дефектов под действием короткой дуги.

2. Предложенная методика оценки распределения напряжения между

последовательно соединенными ВДК может найти применение при решении

вопросов разработки коммутируемой высоковольтной аппаратуры, в том чис-

ле при определении величины емкостей, шунтирующих ВДК с целью вырав-

нивания распределения напряжения между ними.

3. Полученные технические решения по конструированию полюса с по-

следовательным включением ВДК для выключателя на напряжение 110 кВ

могут быть использованы при создании других видов высоковольтной комму-

тационной аппаратуры.

Результаты работы использованы при разработке ряда типов ВДК и вы-

ключателя на напряжение 110 кВ, а также в процессе их серийного производ-

ства на ОАО «НПП «Контакт» (г. Саратов).

7

в использовании для анализа физических процессов в ВДК уравнений

в построении математических моделей, позволяющих определить ха-

Апробация работы. Основные результаты диссертационной работы

докладывались на конференциях «Актуальные проблемы электронного при-

боростроения» (Саратов, 2006, 2010, 2012, 2014), XV11 Congress «Energy effi-

cient, economically sound, ecologically respectful, educationally enforced electro-

technologies»

(Петербург,

2011),

«Оборонный

комплекс

научно-

техническому прогрессу» (Жуковский, 2011), «Логистика и экономика ресур-

сосбережения и энергосбережения в промышленности» (Саратов. 2012), «70

лет ФГУП «НИИ «Исток», Фрязино, 2013), 2nd International Conference on Elec-

tric Power Equipment, Япония, 2013), а также на заседаниях научно-

технического совета ОАО «НПП «Контакт» и семинарах кафедры «Электро-

техника и электроника» СГТУ. Автором диссертации опубликована 51 печат-

ная работа, в том числе 20 – в изданиях, рекомендованных ВАК РФ, и две мо-

нографии. Получено пять патентов на изобретение и три патента на полезную

модель.

Личный вклад автора. Разработка общей концепции диссертации и

постановка задач исследований. Участие в разработке программы и методик

исследований, в проведении расчетных, экспериментальных и конструктор-

ско-технологических работ, а также при анализе их результатов. Руководство

работами и непосредственное участие во внедрении результатов диссертации

в производство.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения,

шести глав, заключения, приложений и списка литературы. Работа изложена

на 257 страницах, содержит 84 рисунка. Список используемой литературы со-

держит 140 наименований.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность темы диссертации, формули-

руются цель, основные задачи исследования, определены новые научные ре-

зультаты, полученные при выполнении этих исследований, а также их теоре-

тическая и практическая значимость. Представлены сведения об апробации

работы.

Первая глава содержит краткий обзор материалов, касающиеся основных

свойств вакуумной дуги, особенностей ее проявления в ВДК и физических

принципов работы ВДК при коммутации цепи переменного тока.

Вакуумная дуга, которая представляет собой плазменный разряд, горит

между контактами ВДК в процессе выполнения операций «включение» и

«выключение». Именно плазма определяет важные показатели ВДК, как ком-

мутационная способность и коммутационный ресурс. Это позволяет считать

ВДК не только изделием электровакуумной техники, но и изделием плазмен-

ной электроники, несмотря на то, что в отличие от традиционных приборов

плазменной электроники в ВДК плазма формируется лишь в переходных ре-

жимах, когда происходит замыкание и размыкание контактов.

В ВДК дуга в основном существует в двух формах: диффузной и сжатой.

В диффузной форме нейтральная плазма распределена равномерно между

8

контактами (за исключением узкого прикатодного слоя). В сжатой форме

формируются «столбы», сгустки плазмы с резкими границами.

Во второй главе рассматриваются особенности физических процессов

при работе ВДК в качестве ключа электрической цепи переменного тока. При

этом сравниваются условия работы ВДК с условиями работы в ключевом ре-

жиме электронных и полупроводниковых приборов.

Основное внимание уделено анализу влияния состава коммутируемой

цепи и величин параметров ее элементов на характер возвратного напряжения,

действующего между контактами ВДК при выполнении операции отключе-

ния. Его наличие приводит не только к затягиванию процесса отключения, но

и к потере ВДК отключающих свойств.

Рисунок 1 – Эквивалентная схема, на базе которой проводится

анализ возвратного напряжения, действующего на ВДК

при выполнении операции отключения

Исследование зависимости частотного состава возвратного напряже-

ния и его параметров от величины тока среза в ВДК и параметров элемен-

тов коммутируемой цепи проведено с использованием аналитической моде-

ли на примере эквивалентной схемы, приведенной на рисунке 1. В исследу-

емой цепи в отличие от цепи, рассмотренной в монографии Слейда, все ре-

активные элементы находятся в отключаемом участке цепи.

Ключом S в схеме рисунке 1 представляется ВДК, индуктивностью L –

сумма индуктивностей элементов цепи, емкостью С – суммарная емкость

элементов цепи на землю.

Моделирование проводится в два этапа. Вначале рассматривается ста-

ционарный режим при замкнутом ключе S, при котором определяется

мгновенное значение тока, протекающего через ВДК в фиксированный мо-

мент времени tо:

is(t) = ImScos (ωt - α),

(1)

где ImS =

CscφL + tgφL),

E0

, Imc = ωCEo, φL = arctg

ImL =

Imc

ImL

2

2

ImL  2ImL  ImCsinL  ImC, α = -arctg(

ωL

R

,

9

2

R  ω2L2

1

R

LC

где ImS, ImL, Imc – амплитудные значения токов, протекающие через соот-

ветствующие элементы схемы рисунка 1, E0 – амплитуда ЭДС источника.

Значение этого тока, которое в дальнейшем полагается током среза,

используется в составе начальных данных при рассмотрении на втором эта-

пе переходного процесса, который наступает после размыкания ключа S.

При решении системы дифференциальных уравнений находится в явном

виде зависимость возвратного напряжения (на ключе S) от времени.

Рисунок 2 – Результаты расчета зависимости возвратного напряжения

в цепи с эквивалентной схемой рисунка 1 от времени

На рисунке 2 приведена расчетная зависимость возвратного напряже-

ния от времени при коммутации цепи с напряжением источника 1 кВ. Как

видно, временная зависимость этого напряжения представляет собой сумму

двух компонент. Частота одной их них совпадает с частотой источника ЭДС,

частота второй, высокочастотной компоненты – с резонансной частотой ωо

образующегося в цепи колебательного контура. Этот результат находит экс-

периментальное подтверждение. Другие результаты проведенного моделиро-

вания практически совпадают с данными в монографии Слейда. В частности,

совпадают данные относительно линейного увеличения максимальной вели-

чины возвратного напряжения при увеличении тока среза.

Проведено исследование возвратного напряжения при наличии пере-

дающей линии между источником переменного напряжения и ВДК. Рас-

смотрен случай активной нагрузки, отсутствия активных потерь в линии

10

cosωt0 L

(2)

uS(t)  E0cosωt0  t

R

1

2L

C

cost0  ImL

eβt

E

ω0

0

β = R/2L,

sinω0t  eβtcost0cosω0t.

ω0 

2

.

4L2

передачи и согласования этой линии как со стороны источника переменного

напряжения, так и со стороны нагрузки. Проведена оценка нижней границы

амплитуды возвратного напряжения как функции фазы переменного

напряжения, при которой происходит размыкание в цепи, т.е. учтено явле-

ние среза тока в ВДК. Это определило необходимость численного решения

телеграфных уравнений с использованием метода конечных разностей. Со-

гласно проведенному анализу в зависимости от величины фазы переменно-

го напряжения, при которой происходит размыкание в цепи, величина от-

ношения амплитуды возвратного напряжения к амплитуде переменного

напряжения изменяется в пределах 2,04 – 2,7.

Среди рассмотренных вопросов, касающихся величины сопротивления

ВДК при замкнутых контактах, определяющей уровень потерь в ней энер-

гии, разработана методика оценки величины переходного сопротивления

(места соприкосновения контактов) и исследовано влияние ряда факторов

на величину этого сопротивления, таких как геометрия контактов и величи-

на контактного поджатия в составе аппаратуры.

Величина переходного сопротивления ВДК определяется как разность

между измеренной величиной сопротивления ВДК при замкнутых контак-

тах и расчетной величиной суммарного сопротивления элементов ее токо-

провода. Возможность использования расчета при определении сопротив-

ления спаянных между собой элементов токопровода подтверждена срав-

нением величин сопротивления отдельных элементов для ряда конструкций

ВДК с экспериментальными данными. В таблице 1 приведены данные для

трех типов выпускаемых серийно ВДК с различной конструкцией узлов

контактов.

Таблица 1. Данные измерений сопротивления ВДК, расчета величин

сопротивления их токопровода и переходного сопротивления

Измеренные

Расчетная величина

Величина пере-

Тип ВДК

КДВА5-10-20/1600

22 – 30

КДВХ4-10-20/1600

14 – 20

КДВА2-10-31,5/1600

15 – 21

18,2

3,8 – 11,8

7,5

6,5 – 12,5

12

3 – 9

Согласно проведенным исследованиям величина переходного сопро-

тивления контактов может составлять до 60% от величины сопротивления

ВДК в зависимости от ряда факторов, в том числе формы соприкасающихся

поверхностей и величины контактного поджатия. Дано объяснение факту,

что при сферических контактах эффективная площадь их соприкосновения

значительно больше, чем при плоских контактах. Делается вывод, что при

равных условиях в ВДК со сферическими контактами после выбора опти-

11

значения

сопротивления

ходного сопро-

сопротивления ВДК,

токопровода ВДК,

тивления ВДК,

мкОм

мкОм

мкОм

мальных допусков на радиусы сфер можно ожидать получения меньших ве-

личин переходного сопротивления, чем в камерах с плоскими контактами.

Третья глава посвящена уточнению последовательности развития эро-

зионных процессов контактов ВДК, приводящих к ограничению коммута-

ционного ресурса, в частности при коммутации номинальных токов, а так-

же исследованию процессов, способствующих износу контактов при экс-

плуатации. С этой целью проведены ресурсные испытания и анализ состоя-

ния контактов образцов серийно выпускаемых двух типов ВДК (КДВА5-10-

20/1600 и КДВА-60-31,5/2000), прошедших эти испытания и сохранивших

свою работоспособность. В обоих типах ВДК контакты выполнены из спла-

ва хром-медь (из материала ХД-70) и используется аксиальное магнитное

поле, при котором обеспечивается равномерная термическая нагрузка кон-

тактов при больших величинах тока дуги.

Комплекс испытаний включал:

замыкания (число циклов операций «включение – отключение» – 55, число

циклов операций «отключение» – 150, число испытуемых ВДК – 3);

тока (число циклов операций «включение – отключение» – 42000, число ис-

пытуемых ВДК – 3);

мыкания и при малом числе циклов коммутации (число циклов операций

«отключение» – 15, число циклов операций «включение-отключение» – 15,

число испытуемых ВДК – 2).

Рисунок 3 –Фотография контакта

ВДК КДВА-60-31,5/2000 после ресурсных испытаний

Анализ не выявил отличий в состоянии рабочей поверхности контак-

тов всех ВДК, прошедших испытания. Она была оплавлена, а на боковых

поверхностях имеются наплавления. Для примера на рисунке 3 приведена

фотография контакта ВДК КДВА-60-31,5/2000, на которой отчетливо видны

12

испытание при большом числе циклов коммутации тока короткого

испытание при большом числе циклов коммутации номинального

испытание при малом числе циклов коммутации тока короткого за-

наплывы на боковой поверхности. Их образование объясняется выдавлива-

нием материала контактов, расплавленного под действием дуги, которая за-

горается при их замыкании. Наплывы имеют слоистую структуру.

Металлографический анализ контактов всех ВДК, испытанных как при

номинальном токе, так и при токе короткого замыкания, не выявил принци-

пиальных отличий также и в структуре их поверхностного слоя. В результа-

те оплавления в этом слое сформирована вторичная структура, отличная от

исходной. В связи с преимущественным испарением меди во вторичной

структуре изменяется соотношение хром-медь, и структура хрома становит-

ся мелкозернистой.

Важно отметить, что контакты ВДК, прошедших испытания при боль-

шом числе циклов коммутации как номинального тока, так и тока короткого

замыкания, имеют механические дефекты в виде трещин, пор и раковин во

вторичном слое. Контакты ВДК, прошедшие испытания при малом числе

циклов коммутации тока короткого замыкания, таких механических дефек-

тов не имеют. Образование механических дефектов, по всей видимости,

связано с неоднородностью охлаждения расплава материала контакта после

очередного окончания горения дуги. Они развиваются по мере увеличения

циклов коммутации.

Проведенный анализ контактов ВДК после ресурсных испытаний поз-

волил выработать следующие представления о развитии эрозионных про-

цессов, приводящих к потере камерой отключающих способностей в про-

цессе эксплуатации вне зависимости от величины коммутируемого тока.

На начальном этапе эксплуатации под действием короткой дуги, горя-

щей при замыкании и размыкании контактов, происходит образование ме-

ханических в поверхностном слое. По мере увеличения числа циклов ком-

мутации число и размеры дефектов увеличиваются. Именно они, развиваясь

постепенно, являются составляющей эрозионного процесса, приводящего с

течением времени к ухудшению отвода тепла от поверхности контактов. В

результате этого при выполнении операции отключения, когда изменение

температуры контактов в течение горения дуги максимально, их температу-

ра достигает значения, при котором теряются отключающие свойства. Свиде-

тельством того, что в образование механических дефектов большой вклад

вносит короткая дуга, является наличие механических дефектов и наплывов

расплавленного металла на боковых поверхностях контактов в ВДК, прошед-

ших испытания при большом числе циклов коммутации номинальных токов.

Очевидно, интенсивность развития механических дефектов в контакте

зависит от величины коммутируемого тока. При токах короткого замыкания

этот процесс развивается намного интенсивнее. Кроме того, для достиже-

ния температуры поверхности контактов, при которой перестают прояв-

ляться отключающие свойства ВДК, при большей величине тока требуется

меньшая степень разрушения поверхностного слоя. Этим объясняется су-

щественно меньший (на два порядка) коммутационный ресурс ВДК при то-

ке короткого замыкания по сравнению с номинальным током.

13

Из выработанных представлений о развитии эрозионных процессов в

ВДК следует, что наличие во вторичном слое контактов механических де-

фектов является необходимым условием, приводящим к ограничению ком-

мутационного ресурса ВДК. Роль эрозии контактов, связанной с образова-

нием пятен на их рабочей поверхности, в ограничении ресурса ВДК, осо-

бенно при номинальных токах, незначительна. В связи с этим к комплексу

требований, предъявляемых к материалам, используемым в контактах, до-

бавляется еще одно: они должны быть устойчивы к развитию механических

дефектов под действием короткой дуги. Таким образом, одним из направ-

лений решения проблемы увеличения коммутационного ресурса ВДК

должны быть поиск материалов и разработка технологии их производства,

обеспечивающие это требование.

При выполнении операций включения и отключения термическая

нагрузка контактов кратковременная. На основании этого проводится ана-

логия между условиями термической нагрузки контактов ВДК и электродов

импульсных электронных приборов высокого уровня мощности, подвер-

женных электронной бомбардировке.

Из анализа состояния контактов ВДК, прошедших ресурсные испыта-

ния, следует также заключение, что выдавливание расплавленного металла

с рабочей поверхности контактов на боковую при их замыкании является

еще одним фактором, способствующим износу контактов ВДК при эксплуа-

тации наряду с уносом металла с катодных и анодных пятен. Выдавливание

расплавленного металла можно считать основной причиной износа контак-

тов, поскольку при замыкании контактов выдавливается и тот металл, кото-

рый в виде капель и паров с катодных и анодных пятен осаждается на рабо-

чей поверхности контактов.

Выработанные представления о развитии эрозионных процессов поз-

воляют заключить, что износ контактов способствует увеличению скорости

их развития, а следовательно сокращает коммутационный ресурс ВДК. Это

связано с тем, что при износе увеличивается расстояние между разведен-

ными контактами, вследствие чего происходит ослабление силы поджатия.

В результате с учетом явления дребезга при замыкании контактов увеличи-

вается время горения короткой дуги, которой определяется образование в

их вторичном слое механических дефектов.

В четвертой главе развиваются представления о физических процес-

сах с участием магнитного поля, обеспечивающих равномерное распреде-

ление тепловой нагрузки на рабочей поверхности контактов ВДК при

больших значениях тока дуги, что способствует увеличению ресурса при

коммутации токов короткого замыкания.

Различают ВДК с поперечным магнитным полем (ВДК ПМП) и акси-

альным магнитным полем (ВДК АМП). Под действием поперечного маг-

нитного поля происходит перемещение столба дуги, что приводит к распре-

делению тепловой нагрузки по рабочей поверхности контакта. Под дей-

ствием аксиального магнитного поля происходит увеличение значения тока,

14

при котором дуга пребывает в диффузной форме, и обеспечивается равно-

мерное распределение тепловой нагрузки по рабочей поверхности контакта,

В монографии Слейда при интерпретации процессов в ВДК АМП, спо-

собствующих увеличению величины тока дуги, при которой сохраняется

диффузная форма дуги, не учитывается ее пребывание в состоянии, когда у

анода формируется область с малой концентрацией ионов. Такое состояние

дуги, как подтверждено экспериментом, является необходимым условием

для ее перехода в сжатую форму.

Согласно представлениям, развитым в работе, область с малой концен-

трацией ионов у анода создается из-за того, что часть ионов дуги, поставля-

емых катодными пятнами, при больших токах не достигают анода. Акси-

альное магнитное поле в ВДК оказывает фокусирующие действие на ионы,

имеющие радиальную компоненту скорости и покидающие пространство

между контактами, вследствие чего они возвращаются в это пространство.

В результате обеспечивается нейтральность плазмы в пространстве вблизи

анода и сохраняется диффузная форма дуги. Следовательно, действие акси-

ального магнитного поля в ВДК аналогично фокусирующему действию

магнитного поля на электронный поток в приборах О-типа.

В работе дано объяснение имеющимся экспериментальным данным

относительно соответствия между изменением скорости перемещения стол-

ба вакуумной дуги в пространстве между контактами ВДК ПМП в течение

полупериода напряжения и изменением мгновенного значения самого

напряжения. При этом используется представление столба дуги в виде про-

водника тока, совершающего в соответствии с законом Ампера движение

при наличии поперечного магнитного поля. На носители заряда в столбе

дуги действуют скрещенные электрическое и магнитное поля. В этих усло-

виях они под действием силы Лоренца приобретают азимутальную ско-

рость, с которой и происходит угловое перемещение столба дуги.

Магнитное поле в ВДК образуется за счет протекания тока дуги по ин-

дукторам в конструкции контактов. Поэтому мгновенное значение магнит-

ной индукции, пропорциональное мгновенному значению тока дуги, изме-

няется, как напряжение между контактами. Мгновенное значение напря-

женности электрического поля, действующее на носители заряда столба ду-

ги, изменяется во времени, так же как и это напряжение. Следовательно,

изменение скорости перемещения столба дуги в течение полупериода

напряжения определяется зависимостью динамического сопротивления

сжатой дуги от напряжения между контактами, т.е. ходом вольт-амперной

характеристики дуги в той ее части, где дуга пребывает в сжатой форме.

Адекватность развитых представлений подтверждается данными на

рисунке 4, на котором приведена расчетная зависимость скорости переме-

щения столба дуги в течение полупериода переменного напряжения, полу-

ченная на их основе. Величина скорости нормирована к максимальной ее

величине, которую приобретает столб, когда между контактами действует

амплитудное значение напряжения. Величина показателя степени при ап-

15

проксимации степенной функцией участка вольт-амперной характеристики

сжатой дуги принималась равной 3. Точками отмечены данные эксперимен-

та, полученные Слейдом с использованием высокоскоростной фотосъемки.

Рисунок 4 – Расчетные и экспериментальные (точки) значения

относительной скорости перемещения столба дуги под действием

поперечного магнитного поля в течение полупериода напряжения

В пятой главе проводится анализ траекторий электронов в ВДК ПМП

при номинальном токе, одним из результатов которого является обоснова-

ние факта перемещения места бомбардировки электроном рабочей поверх-

ности контакта в течение полупериода напряжения.

При анализе полагается, что при слаботочной дуге диффузной формы

«ионы и электроны перемещаются, почти не взаимодействуя между собой»

(Слейд). Электрическое поле между контактами, за исключением узкого

прикатодного слоя, однородно. Катодом считается внешняя граница прика-

тодного слоя. Учитывается изменение величины магнитной индукции меж-

ду контактами. Используются двухмерное приближение и система уравне-

ний движения электрона в скрещенных электрическом и магнитном полях.

С учетом системы координат, приведенной на рисунке 5, она имеет вид



, е и m – заряд и масса электрона,

где

E(t) = Uam/d sin(t + фо),

B (y, t) = Вm(у) sin(t + фо),

а Uam и Вm(у) – амплитудные значения анодного напряжения и магнитной

индукции, d – расстояние между электродами, фо – фаза напряжения, при

которой электрон покидает катод. Изменение индукции магнитного поля в

пространстве между анодом и катодом описывается соотношением

16

= ηE(t) – ηB (y, t)

y

х,

e

m

η 



= ηB (y, t)

y

,

х

Вmax и Во – максимальная и минимальная величины индукции.

Рисунок 5 – Система координат, в которой решается задача

движения электрона между контактами ВДК ПМП

Решение уравнений движения при неоднородном магнитном поле тре-

бует применения численных методов. Они решались с использованием ме-

тода Рунге-Кутта IV порядка точности при предположении, что электроны

покидают катод с нулевой скоростью.

На рисунке 6 проведено сравнение траекторий электронов между кон-

тактами ВДК ПМП, рассчитанных для случая однородного магнитного поля

и с учетом изменения поперечной компоненты магнитной индукции в про-

странстве между контактами. При этом полагалось, что расстояние между

ними d = 16 мм, а амплитудное значение напряжения Uam = 50 В.

Рисунок 6 – Траектории электронов между контактами ВДК ПМП,

рассчитанные для однородного (1) и неоднородного (2) магнитного поля

Сравнение проведено для электронов, которые покидают катод в мо-

мент действия амплитудного значения напряжения, и для случая, соответ-

ствующего критическому режиму, при котором уменьшение электрическо-

го поля или увеличение магнитной индукции приводят к тому, что электро-

ны не могут достигнуть анода, следствием чего является срыв дуги.

17

Вmax  B0

4

d2

,

B0

Вy В0  В0y 

2

d

, где α 

2

Траектория 1 соответствует магнитному полю с величиной поперечной

компоненты индукции, равной 0,0015 Тл, траектория 2 соответствует неод-

нородному магнитному полю, при котором отношение минимального к

максимальному значению поперечной компоненты магнитной индукции

равно Вmax/Bo = 2.58 (В0 = 0,0009 Тл и Вmax = 0,00241 Тл). Как видно, неод-

нородность магнитного поля приводит к некоторому искажению траекто-

рии электрона от идеальной циклоиды. Весьма существенно она проявляет-

ся в изменении продольной координаты вершины циклоиды, т.е. места попа-

дания электрона на анод. При уменьшении неоднородности разница между

продольными координатами этого места при однородном и неоднородном

магнитном поле уменьшается. Так, если при отношении Вmax/Bo = 2,58 разница

составляет 18,1%, то при отношении Вmax/Bo = 1,64 оно составляет 10,9%.

На электроны, покидающие катод в фазах, отличающихся от 90о, будут

действовать величины напряжения и магнитной индукции, меньшие ампли-

тудных значений. Вследствие этого разность между продольными коорди-

натами места попадания электрона на анод при неоднородном и однородном

магнитном поле будет уменьшаться. Так, относительное изменение величины

этой разности между для электронов, покидающих катод в фазе 60о, обуслов-

ленное неоднородностью магнитного поля (при Вmax/Bo = 2,58), составляет

3,1%, а для электрона, покидающего катод в фазе 45о, составляет 1,4%.

Проведенный анализ позволил заключить, что при определении траек-

торий движения электронов между контактами ВДК и места бомбардировки

электроном анода при диффузной форме дуги неоднородность магнитного

поля можно не учитывать, если величина отношения Вmax/Bo не превышает

1,75. Анализ также показал, что при решении этих задач можно использо-

вать статическое приближение. Его использование и пренебрежение неод-

нородностью магнитного поля позволяют упростить определение траекто-

рий электронов и места бомбардировки ими анода в ВДК ПМП с учетом ре-

альных условий эксплуатации, в том числе изменения расстояния между

контактами.

На базе такого подхода эти задачи решались с учетом изменения рас-

стояния между контактами при их размыкании, скорости изменения рассто-

яния между ними, а также значения фазы напряжения, при котором начина-

ется размыкание. Их решение сводилось к построению траекторий при ис-

пользовании уравнений движения электрона, преобразованных к виду

(3)

(4)

где х разность между продольными координатами начала и окончания

движения электрона. С их использованием, в частности, показано, что мак-

18

ωЦt  sinЦ t

Δх

,

y

1 cosωЦt

ωЦt  arcos

1

2

B0sin2ωt

U

,

e

m

dy

симальная величина перемещения места бомбардировки анода электроном с

фиксированной точки катода в течение полупериода напряжения составляет

1,57 расстояния между контактами и достигается лишь электронами, поки-

дающими катод при максимальном значении мгновенного напряжения, ко-

гда контакты полностью разведены.

Рисунок 7 –Траектории электронов в ВДК, покидающих катод

при различных фазах напряжения и расстояниях между электродами

1 – ωt = 450, d = 8 мм; 2 – ωt = 67,5о, d = 12 мм;

3 – ωt = 900, d = 16 мм; 4 – ωt = 112,5о, d = 16 мм;

5 – ωt = 1350, d = 16 мм; 6 – ωt = 155,5о, d = 16 мм

На рисунке 7 приведены результаты расчета траекторий электронов

при величинах напряжения 50 В и магнитной индукции 0,00149 Тл, рассто-

яние между разведенными контактами – 16 мм.

Рисунок 8 – Перемещение места бомбардировки анода электронами

с фиксированной точки катода в течение полупериода напряжения

Величина магнитной индукции выбрана с учетом обеспечения режима,

в котором при этих значениях расстояния между контактами и напряжения

19

электрон, покидающий катод при фазе 0,5 подводимого напряжения, до-

стигает анода на вершине циклоиды. Рассмотрен случай, когда фаза напря-

жения, соответствующая началу размыкания контактов, t = 0; скорость

размыкания контактов такова, что к концу первой четверти периода напря-

жения расстояние между контактами достигнет 16 мм; во второй четверти

периода расстояние между контактами не изменяется. Точками отмечены

продольные координаты мест анода, бомбардируемых соответствующими

электронами.

На рисунке 8 представлены расчетные данные относительно переме-

щения места бомбардировки анода электронами с фиксированной точки ка-

тода в течение полупериода напряжения для трех случаев. Зависимость 1

соответствует данным, представленным на рисунке 7. Зависимость 2 соот-

ветствует случаю, когда размыкание контактов начинается при фазе t = 0,

а скорость раздвижения контактов такова, что расстояние между ними, рав-

ное 16 мм, достигается к концу полупериода напряжения. Зависимость 3

соответствует случаю, когда размыкание контактов начинается при фазе

t = 0,25, а скорость раздвижения контактов такая же, как в случае зави-

симости 1.

Из проведенного анализа следует, что в ВДК ПМП за счет действия

магнитного поля происходит перемещение места бомбардировки контакта,

выполняющего функцию анода, в течение полупериода напряжения не

только при сжатой форме дуги, но при существовании ее в диффузной фор-

ме. Интервал перемещения этого места зависит от фазы напряжения, при

которой начинается раздвижение контактов, и от скорости их разведения.

Ширина этого интервала при диффузной форме дуги существенно меньше,

чем при сжатой форме. Тем не менее сам факт перемещения места бомбар-

дировки электроном анода во времени при диффузной форме дуги является

дополнительным фактором, способствующим снижению удельной тепловой

нагрузки контактов при коммутации номинальных токов.

Шестая глава посвящена вопросам использования ВДК при их после-

довательном соединении в составе коммутационной высоковольтной аппа-

ратуры. Основное внимание уделено рассмотрению двух вопросов: распре-

делению напряжения между последовательно соединенными ВДК при

разомкнутых контактах и разработки конструкции полюса, элемента аппа-

ратуры, которой обеспечиваются необходимые условия работы ВДК. Эти

вопросы рассматриваются на примере применения ВДК в разработанном

трехфазном выключателе на напряжение 110 кВ.

Одним из условий надежной работы выключателя, в котором ВДК со-

единены последовательно, является обеспечение электрической прочности

ВДК при разомкнутых контактах, что предполагает равномерное распреде-

ления напряжения между ними. Такое распределение напряжения практи-

чески не выполняется, поскольку их соединение в полюсе осуществляется

шиной, наличие которой обусловливает появление емкости «шина-земля».

20

XВДК2

ХШ

XВДК1

U1

(5)

U2

ХВДК2

Для выравнивания распределения напряжения между ВДК параллельно

каждой из них часто подключаются емкости. Поэтому важно проведение

оценки распределения напряжения между последовательно соединенными

ВДК при разомкнутых контактах, а также влияния на это распределение

шунтирующих емкостей.

Для решения этих задач предложена методика, основой которой явля-

ется эквивалентная схема, приведенная на рисунке 9. В этой схеме ХВДК1 и

ХВДК2 – емкостные сопротивления ВДК при разомкнутых контактах с уче-

том шунтирующих их емкостей, ХШ – сопротивление емкости «шина-

земля», ZН = RН + jXН – сопротивление нагрузки.

Рисунок 9 – Эквивалентная схема для определения

распределения напряжения между ВДК

с разомкнутыми контактами в составе полюса выключателя

Отношение падений напряжений между ВДК определяется как

Распределение напряжения

между ВДК

Ближайшая к источнику

напряжения

Ближайшая к нагрузке

Данные

Данные

эксперимента, %

расчета, %

68-75

71,1

25-32

28,9

21

где знак «минус» соответствует нагрузке с индуктивной компонентой со-

противления, а знак «плюс» – с емкостной.

Адекватность предложенной методики подтверждена эксперименталь-

ными данными, полученными при измерении емкостей ВДК и «шина-

земля», а также напряжений на ВДК в составе полюсов разработанного

трехфазного выпрямителя, что следует из таблицы 2. Расчет проводился с

использованием значения отношения емкостных сопротивлений ВДК и ши-

на-земля, равного 0,68, усредненного по результатам измерений.

Таблица 2 – Экспериментальные и расчетные данные относительно

распределения напряжения между последовательно

соединенными ВДК с разомкнутыми контактами

0,5

2

 ,



1



2

ХН 

 RН

ХШ 

 ХШ

Рисунок 10 – Зависимости величин напряжения, приложенного к ВДК

а) с разомкнутыми контактами в составе полюса, от отношения RНШ

для двух значений отношения ХВДКШ

(1 – ХВДКШ = 1; 2 – ХВДКШ = 0,5) при ХН = 0

б) с разомкнутыми контактами и шунтируемыми конденсаторами

в составе полюса, от отношения ХСШ

для трех значений отношения RНШ

(1 – RНШ = 0; 2 – RНШ = 1; 3 – RНШ = 2;) и при ХНШ = 0

На рисунке 10 в качестве примера приведены данные расчета по соот-

ношению (5). В этом соотношении при оценке влияния шунтирующих ем-

костей на распределение напряжения между последовательно соединенны-

ми ВДК сопротивления ХВДК заменяются на ХС, сопротивления параллель-

ного соединения ВДК с разомкнутыми контактами и шунтирующей ее ем-

кости.

Схема конструкции полюса разработанного выключателя приведена на

рисунке 11. Полюс состоит из двух вертикально установленных блоков.

ВДК крепится в верхней части каждого блока, а нижняя его часть является

изолятором. Внутри изолятора проходит шток, приводящий в движение

контакты ВДК. Выбор варианта конструкции с вертикальным расположени-

ем блоков определялся, в частности, тем, что при горизонтальном располо-

жении штоки, приводящие в движение контакты ВДК, также расположены

горизонтально. При таком их расположении создается консольная система,

при которой может нарушаться параллельность соприкасающихся контак-

тов при их замыкании, а тем самым увеличивается величина сопротивления

ВДК при замкнутых контактах.

22

Рисунок 11 – Схема конструкции полюса выключателя

В блоке ВДК (5 на рисунке 11) расположены так, что сверху находятся

фланцы неподвижного контакта, к которому подведены шины (3) для под-

ключения коммутируемой цепи. Фланцы подвижных контактов ВДК через

гибкий токопровод (6) соединены шиной (7), обеспечивающей их последо-

вательное включение. Механическую прочность конструкции блока обес-

печивает эпоксифенольный цилиндр (2), к которому крепятся ВДК и шины.

Пространство между ВДК и цилиндром для дополнительной изоляции за-

полняется виниполом (4). Шток механизма переключения проходит через

отверстие в шине, соединяющей две ВДК полюса. Внешняя изоляция блока

(1) выполнена кремнийорганической резиной.

Описанная конструкция полюса реализована при разработке трехфаз-

ного выключателя на напряжение 110 кВ (ВБП-110 111 УХЛ1), который яв-

ляется первым отечественным двухразрывным выключателем на напряже-

ние более 100 кВ. Его общий вид приведен на рисунке 12. В выключателе

используется ВДК КДВА-60-31,5/2000, разработанная ГУП «ВЭИ» (г.

Москва) совместно с ОАО «НПП «Контакт» (г. Саратов). Она является пер-

вой отечественной камерой на напряжение 60 кВ.

Основными составляющими выключателя, на конструкцию которого

получен патент на полезную модель, являются три полюса, механизм пере-

ключения, с помощью штоков которого осуществляются замыкание и раз-

мыкание контактов ВДК, и привод. В механизме переключения предусмот-

рены элементы подстройки, регулировка которых обеспечивает синхрон-

ность процессов замыкания и размыкания в шести ВДК. Этим достигается

идентичность режимов их работы, что является необходимым условием по-

лучения высоких показателей в части коммутационного ресурса выключа-

теля, использующего последовательное соединение ВДК.

23

Рисунок 12 – Общий вид разработанного

трехфазного выключателя на напряжение 110 кВ

Выключатель характеризуется следующими параметрами:

лов «включение – отключение») – не менее 10000;

чения (при токе короткого замыкания нагрузки): операций «отключение» не

менее 25, из них операций «включение-отключение» – не менее 13.

Проведенные испытания подтвердили коммутационный ресурс полюса

разработанной конструкции. Разработанный выключатель освоен в серий-

ном производстве. Его промышленный выпуск осуществляется с 2010 года.

Выпускаемые выключатели входят в состав высоковольтных подстанций,

расположенных во всех климатических районах России, в том числе в Яку-

тии.

24

номинальное напряжение – 110 кВ;

наибольшее рабочее напряжение – 126 кВ;

номинальный ток – 2000 А;

номинальный ток отключения – 31,5 кА;

электрическое сопротивление каждого полюса – не более 80 мкОм;

ресурс по коммутационной стойкости при номинальном токе (цик-

ресурс по коммутационной стойкости при номинальном токе отклю-

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

1. Проведена аналогия фокусирующего действия аксиального магнит-

ного поля в ВДК и в СВЧ электронных приборах О-типа, а также выполне-

но сравнение действие поперечного магнитного поля в ВДК и в СВЧ элек-

тронных приборов М-типа, позволившие обосновать возможность приме-

нения уравнений движения для описания переноса носителей заряда в ВДК.

2. Построены математические модели для определения траекторий

электронов слаботочной дуги в ВДК ПМП и мест бомбардировки ими рабо-

чей поверхности их контактов. Модели, использующие решения уравнения

движения электрона в скрещенных электрическом и магнитном полях, поз-

воляют учитывать неоднородность магнитного поля в пространстве между

контактами, скорость изменения расстояния между ними и значение фазы

напряжения, при которой происходит размыкание контактов.

3. Проведено моделирование, которое показало, что при номинальных

токах в ВДК ПМП в течение полупериода напряжения происходит измене-

ние места контакта, бомбардируемого электроном. Получена теоретическая

оценка условий, при которых происходит срыв горения дуги в такой ВДК,

согласующаяся с экспериментом. Показана возможность использования

статического приближения и замены неоднородного магнитного поля меж-

ду контактами однородным при определении траекторий электронов слабо-

точной дуги в ВДК ПМП при отношении максимальной величины магнит-

ной индукции к минимальной не более 1,75.

4. Дано объяснение экспериментальным данным, согласно которым

изменение скорости перемещения столба вакуумной дуги в пространстве

между контактами ВДК ПМП в течение полупериода напряжения происхо-

дит подобно тому, как изменяется мгновенное значение этого напряжения.

Это связано с нелинейностью участка вольт-амперной характеристики дуги,

где она пребывает в сжатой форме, которая близка к степенной функции.

5. Развиты представления относительно влияния аксиального магнит-

ного поля на процессы в ВДК, препятствующие образованию у анода обла-

сти с малой концентрацией ионов и, следовательно, способствующие со-

хранению диффузной формы дуги при больших величинах токах. Согласно

этим представлениям оно оказывает фокусирующее действие непосред-

ственно на ионы дуги с радиальной компонентой скорости, возвращая их в

пространство между контактами, что обеспечивает нейтральность плазмы у

анода при увеличении тока, необходимую для сохранения пребывания дуги

в диффузной форме.

6. Проведен комплекс ресурсных испытаний ВДК и последующий ана-

лиз состояния их контактов с целью уточнения механизма эрозионных про-

цессов, приводящих к ограничению коммутационного ресурса и износу

контактов.

7. Определена последовательность развития эрозионных процессов в

ВДК, приводящих к ограничению коммутационного ресурса. Она заключа-

25

ется в том, что под действием короткой дуги, которая загорается в моменты

непосредственного замыкания и размыкания контактов, в их вторичном

слое развиваются механические дефекты. По мере их развития из-за ухуд-

шения отвода тепла достигается предельная температура рабочей поверхно-

сти контактов, при которой ВДК теряет отключающие свойства.

Развитие этих дефектов происходит вне зависимости от величины

коммутируемого тока. Поскольку при номинальных токах их развитие про-

исходит с меньшей скоростью, при коммутации таких токов ВДК обладает

существенно большим ресурсом по сравнению с ресурсом при коммутации

токов короткого замыкания.

8. Обоснована определяющая роль в износе контактов ВДК при экс-

плуатации процесса выдавливания расплавленного под действием короткой

дуги металла с рабочей поверхности контактов на боковую при их сопри-

косновении. В свою очередь, из-за износа контактов увеличивается интен-

сивность развития в них эрозионных процессов и сокращается коммутаци-

онный ресурс.

9. Предложена методика оценки сопротивления элементов токопровода

ВДК, в том числе величины переходного сопротивления контактов. Ее при-

менимость обосновывается полученными данными измерений величин со-

противления ВДК, выпускаемых серийно. Показано, что величина переход-

ного сопротивления может составлять до 60% от величины сопротивления

ВДК при замкнутых контактах в зависимости от ряда факторов, в том числе

от формы соприкасающихся поверхностей контактов и величины контакт-

ного поджатия.

10. Предложены методики, использующие аналитические и численные

модели, для определения параметров и частотного состава возвратного

напряжения, действующего между контактами ВДК при выполнении опе-

рации отключения, и их зависимость от состава коммутируемой цепи, в том

числе при наличии кабеля большой длины между источником напряжения и

ВДК, а также от тока среза ВДК.

Показано, что возвратное напряжение в общем случае представляет со-

бой набор компонент, частота одной из которых совпадает с частотой сети.

Высокочастотные компоненты в этом напряжении присутствуют, если цепь

содержит реактивные элементы с индуктивным и емкостным сопротивле-

ниями. При наличии длинной линии между ВДК и источником напряжения

минимальная величина отношения амплитуды возвратного напряжения к

амплитуде напряжения сети, получаемая при согласованной нагрузке, нахо-

дится в пределах 2,04 – 2,7 и увеличивается при увеличении фазы напряже-

ния сети до 90°, при которой осуществляется операция отключения.

11. Предложена методика оценки распределения напряжения между

последовательно соединенными ВДК при разомкнутых контактах в составе

высоковольтной аппаратуры. Методика использует модель, базирующуюся

на эквивалентной схеме, в которой учитывается наличие емкости между

26

шиной, соединяющей ВДК, и «землей». Адекватность модели подтвержде-

на экспериментом.

Показана зависимость распределения напряжения между такими ВДК

от величин их емкости при разомкнутых контактах, емкости «шина-земля»

и сопротивления нагрузки. Обоснована возможность использования пред-

ложенной методики и полученных соотношений для оценки эффективности

применения емкостей, шунтирующих ВДК, с целью выравнивания распре-

деления напряжения между ними при их последовательном соединении.

12. Разработана конструкция полюса с последовательным соединением

ВДК для выключателя на напряжение 110 кВ. Полюс состоит из двух вер-

тикально расположенных блоков, каждый из которых имеет собственный

изолятор и содержит ВДК. Последовательное соединение ВДК блоков в по-

люсе осуществляется шиной через их подвижные контакты. Используемая в

нем ВДК КДВА-60-31,5/2000 на напряжение 60 кВ, разработанная ГУП

«ВЭИ» (г. Москва) совместно с ОАО «НПП «Контакт» (г. Саратов), являет-

ся первой отечественной ВДК на такое напряжение. Экспериментально

подтверждено обеспечение коммутационного ресурса разработанной кон-

струкции полюса.

13. Разработан первый отечественный двухразрывный трехфазный вы-

ключатель ВБП-110 111 УХЛ1 на напряжение 110 кВ, в котором используется

последовательное соединение ВДК (ОАО «НПП «Контакт»). Его параметры:

коммутационный ресурс при номинальном токе не менее 10000;

Выключатель освоен в серийном производстве (ОАО «НПП «Кон-

такт»). Его промышленный выпуск осуществляется с 2010 года и успешно

эксплуатируется в высоковольтных подстанциях, расположенных во всех

климатических районах России, в том числе и в Якутии.

Таким образом, в диссертации представлены результаты исследова-

ния физических процессов как в самих ВДК, так и сопутствующих при их

эксплуатации, а также результаты реализации ряда выработанных техниче-

ских решений в обеспечении решения научной проблемы увеличения ком-

мутационного ресурса ВДК и повышения надежности их работы в составе

высоковольтной аппаратуры. Совокупность полученных в ней результатов

позволяет заключить, что решена крупная народно-хозяйственная задача по

дальнейшему развитию энергетической базы нашей страны.

ПУБЛИКАЦИИ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

Публикации в изданиях, рекомендованных ВАК РФ

1. Муллин В.В. Анализ влияния поперечного магнитного поля в ваку-

умных дугогасительных камерах / В.В. Муллин, М.А. Фурсаев // Вестник

Саратовского государственного технического университета. 2006. № 4.

Вып. 3. С. 137-144.

27

номинальный ток отключения – 31,5 кА;

номинальный ток – 2000 А;

коммутационный ресурс при токе короткого замыкания – не менее 25.

2. Муллин В.В. Технология производства мощных СВЧ приборов и ва-

куумных дугогасительных камер / В.В. Муллин // Электронная техника.

Сер. 1. СВЧ техника. 2006. Вып. 2. С. 69-72.

3. Муллин В.В. Опыт по переводу вакуумных дугогасительных камер

на бесштенгельную откачку / В.И. Воронин, В.В. Муллин // Вестник Сара-

товского государственного технического университета. 2007. № 1. Вып. 3.

С. 101-104.

4. Муллин В.В. Результаты ресурсных испытаний вакуумных дугогаси-

тельных камер со сферическими контактами / В.В. Муллин, А.А. Смирнов,

И.И. Сиберт // Электротехника. 2007. № 7. С. 30-33.

5. Муллин В.В. Развитие эрозионных процессов в контактах вакуум-

ных дугогасительных камер / В.В. Муллин, М.А. Фурсаев // Вакуумная тех-

ника и технология. Т. 19. 2009. № 1. С. 21-24.

6. Муллин В.В. Износ контактов вакуумных дугогасительных камер в

про-цессе эксплуатации / В.В. Муллин // Вакуумная техника и технология.

Т. 20. 2010. № 1. С. 23-26.

7. Муллин В.В. Экспериментальное исследование переходного сопро-

тивления вакуумных дугогасительных камер / В.В. Муллин // Электронная

техника. Сер. 1. СВЧ техника. 2010. Вып. 3. С. 34-36.

8. Муллин В.В. Простая математическая модель расчета возвратного

напряжения вакуумных дугогасительных камер как функция тока отсечки /

В.В. Муллин // Электронная техника. Сер. 1. СВЧ техника. 2010. Вып. 3.

С. 19-24.

9. Муллин В.В. Особенности переходных процессов в «длинной ли-

нии» в точке разрыва / В.В. Муллин, А.С. Розов, Б.Н. Максименко, В.Б.

Байбурин // Вестник Саратовского государственного технического универ-

ситета. 2010. № 3 (51). С. 52-55.

10. Муллин В.В. Факторы, ограничивающие коммутационный ресурс

двухступенчатого вакуумного выключателя / В.В. Муллин // Электронная

техника. Сер. 1. СВЧ техника. 2011. Вып. 3. С. 73-75.

11. Муллин В.В. Анализ траекторий в вакуумных дугогасительных ка-

мерах при разрыве контактов / В.Б. Байбурин, В.В. Муллин, А.С. Розов //

Электронная техника. Сер. 1. СВЧ техника. 2012. Вып. 1. С. 25-29.

12. Муллин В.В. Аналитическое решение уравнения движения зарядов

в скрещенных полях при больших амплитудах /В.Б. Байбурин, В.В. Мул-

лин, А.С. Розов // Вестник Саратовского государственного технического

университета. 2012. № 1. Вып. 1. С. 32-36.

13. Муллин В.В. Оценка скорости перемещения дуги в вакуумных ду-

гогасительных камерах с поперечным магнитным полем / В.В. Муллин,

М.А. Фурсаев // Вестник Саратовского государственного технического уни-

верситета. 2012. № 2. Вып. 2. С. 135-137.

14. Муллин В.В. Аксиальное магнитное поле и коммутационный ре-

сурс вакуумной дугогасительной камеры / В.В. Муллин, М.А. Фурсаев //

Электронная техника. Сер. 1. СВЧ техника. 2012. Вып. 4. С. 55-58.

28

15. Муллин В.В. Разработка выключателей на напряжение более 100

кВ, использующих вакуумные дугогасительные камеры / В.В Муллин,

М.А. Фурсаев // Оборонный комплекс – научно-техническому прогрессу.

2012. № 4. С. 58-61.

16. Муллин В.В. Оценка величин токов в вакуумных дугогасительных

камерах полюса высоковольтного выключателя / Е.В. Мазеев, В.В. Муллин //

Вестник Саратовского государственного технического университета. 2012.

№ 3 (67). Вып. 1. С. 34-37.

17. Муллин В.В. Трехфазный выключатель на напряжение 110 кВ /

В.В. Муллин, Г.В. Крылов // Электротехника. 2013. № 7. С. 36-39.

18. Муллин В.В. Результаты ресурсных испытаний вакуумных дугога-

сительных камер полюса высоковольтного выключателя / В.В. Муллин,

И.И. Сиберт // Вестник Саратовского государственного технического уни-

верситета. 2013. № 1 (69). Вып. 1. С. 49-51.

19. Муллин В.В. Распределение напряжения между вакуумными дуго-

гасительными камерами, соединенными последовательно / В.В. Муллин,

М.А. Фурсаев // Вестник Саратовского государственного технического уни-

верситета. 2014. № 2 (75). Вып. 1. С. 42-46.

20. Муллин В.В. Моделирование траекторий электронов в вакуумной

дугогасительной камере с поперечным магнитным полем при диффузной

форме дуги / В.Б. Байбурин, В.В. Муллин, А.С. Розов, М.А. Фурсаев //

Вестник Саратовского государственного технического университета. 2014.

№ 4 (77). С. 35-38.

Издания, входящие в базу цитирования Scopus

21. Mullin V.V. Vacuum technology as basis for production vacuum circuit /

V.V. Mullin // International Conference on Actual Problems of Electron Devices

Engineering. APEDE 2006. Pp. 417-420.

22. Mullin V.V. Prospects of application of vacuum switch electronic devic-

es in power electronics / V.I. Perevodchikov, P.M. Statkov, T.M. Truhafchev,

V.N. Shapenko, A.L. Shapiro, A.V. Scherbakov, V.V. Mullin // International

Conference of Actual Problems of Electron Devices Engineering. APEDE 2006.

Pp. 417-420.

23. Mullin V.V. Test result dealing with contact resistance in vacuum inter-

rupters / V.V. Mullin // International Conference of Actual Problems of Electron

Devices Engineering. APEDE 2010. Pp. 154-157.

24. Mullin V.V. Some features of the processes circuit breaker based on

vacuum interrupter chamber / V.V. Mullin, A.S. Rosov // International Confer-

ence of Actual Problems of Electron Devices Engineering. APEDE 2012. Pp. 20-22.

25. Mullin V.V. Transverse magnetic field as a factor defining arc motion

speed in vacuum interrupters / V.V. Mullin, M.A. Fursaev // International Con-

ference of Actual Problems of Electron Devices Engineering. APEDE 2012. Pp.

391-395.

29

26. Mullin V.V. The spatial nonuniformity of transverse magnetic field and

trajectories of electrons in a vacuum arc quenching chamber by the diffuse form

arc / V.B. Bayburin, V.V. Mullin. A.S. Rosov, M.A. Fursaev // International Con-

ference of Actual Problems of Electron Devices Engineering. APEDE 2014. Pp.

318-323.

27. Mullin V.V. A method for detecting of voltage distribution among vacu-

um interrupters in circuit brealer / V.V. Mullin, M.A. Fursaev // International

Conference of Actual Problems of Electron Devices Engineering. APEDE 2014.

Pp. 323-328.

Монографии

28. Муллин В.В. Вакуумные дугогасительные камеры / В.В. Муллин,

М.А. Фурсаев. Саратов: СГТУ, 2009. 84 с.

29. Муллин В.В. Пути повышения долговечности и эмиссионной спо-

собности катодов и КСУ в ЭВП СВЧ / И.П. Мельникова, В.В. Муллин,

Д.А. Усанов. Саратов: СГУ, 2011. 202 с.

Патенты

30. Пат. на изобретение №2390067. Способ тренировки вакуумных ду-

гогасительных камер высокого напряжения / Белкин Г.С., Муллин В.В., Ро-

гинский А.С., Рожин М.А., Ромочкин Ю.Г., Сиберт И.И., Хабибуллин И.А.

Заявка № 2008120090. Приоритет – 20 мая 2008 г.

31. Пат. RU №2293394Н 01 j 9/94. Способ изготовления металлопори-

стых катодов из вольфрамового порошка / Мельникова И.П., Муллин В.В.,

Найденов Г.П., Семенов В.К. и др. Заявка № 2005114813/09. Приоритет –

10.02. 2007.

32. Пат. RU №2297068Н 01 j 9/94. Способ изготовления металлопори-

стых катодов из вольфрамового порошка / Мельникова И.П., Муллин В.В.,

Найденов Г.П., Семенов В.К. и др. Заявка № 2005114812/09. Приоритет –

10.02. 2007.

33. Пат. RU №2293395Н 01 j 9/94. Способ изготовления металлопори-

стых катодов из вольфрамового порошка / Мельникова И.П., Усанов Д.А.,

Муллин В.В., Найденов Г.П. и др. Заявка № 2005114811/09. Приоритет –

10.04. 2007.

34. Пат. RU №2369935Н С2 01 Н 1/02. Способ изготовления электриче-

ских контактов на основе хрома и меди / Мельникова И.П., Муллин В.В.,

Найденов Г.П., Семенов В.К. и др. Заявка № 2007131837/09. Приоритет –

10.04. 2007.

35. Пат. на полезную модель № 112500. Высоковольтный вакуумный

выключатель / Чайка В.Д., Муллин В.В., Крылов Г.В., Басов В.Г., Ивинский

А.С.,

Непомнящий

А.Я.,

Сиберт

И.И.,

Хабибуллин

И.А.

Заявка

№ 2011139756. Приоритет – 29 сентября 2011 г.

36. Пат. на полезную модель №112503. Широкополосный клистрон /

Царев В.А., Ширшин В.И., Муллин В.В., Семенов В.К., Пичугин П.А. Заяв-

ка № 2011135989. Приоритет – 29 августа 2011 г.

30

37. Пат. на полезную модель №121958. Вакуумная дугогасительная ка-

мера / Белкин Г.С., Рожин М.А., Ромочкин Ю.Г., Муллин В.В., Рогинский

А.С., Сиберт И.И. Заявка № 201218091. Приоритет – 05 июля 2012 г.

Публикации в научных сборниках и других изданиях

38. Муллин В.В. Проблемы улучшения эксплуатационных показателей

вакуумных дугогасительных камер / В.В. Муллин // Проблемы электроэнер-

гетики: межвуз. науч. сб. Саратов: СГТУ, 2006. С. 58-62.

39. Муллин В.В. Вакуумная дугогасительная камера как изделие элек-

тровакуумной техники / В.В. Муллин, И.И. Сиберт, М.А. Фурсаев // Элек-

тронная промышленность. 2006. № 2. С. 69-72.

40. Муллин В.В. Вакуумная дугогасительная камера как элемент клю-

чевой схемы / В.В. Муллин // Электронная и вакуумная техника. Приборы и

устройства. Технология. Материалы: матер. науч.-техн. конф. Саратов:

СГУ, 2007. Вып. 2. С. 118-120.

41. Муллин В.В. Особенности регенерации вакуумных дугогаситель-

ных камер / В.В. Муллин, И.И. Сиберт, М.А. Фурсаев // Радиотехника и

связь: матер. науч.-техн. конф. Саратов: СГТУ, 2007. С. 70-74.

42. Муллин В.В. Анализ работы вакуумной дугогасительной камеры

как коммутационного устройства высоковольтной цепи / В.В. Муллин, М.А.

Фурсаев // Вопросы электроэнергетики: сб. науч. тр. Саратов: СГТУ, 2007.

С. 70-74.

43. Муллин В.В. Эрозия контактов вакуумных дугогасительных камер

и электродов импульсных электронных приборов / В.В. Муллин, М.А. Фур-

саев // Техническая электродинамика и электроника: сб. науч. тр. Сара-

тов:СГТУ, 2008. С. 67-69.

44. Муллин В.В. Анализ возможности улучшения структуры и свойств

композиционного контактного Cr-Cu материала путем изменения морфоло-

гии частиц исходного порошка хрома / И.П. Мельникова, В.В. Муллин, Г.П.

Найденов, Д.А. Усанов и др. // Электрические контакты и электроды: труды

Института металловедения НАН Украины. Сер. Композиционные, слоистые

и градиентные материалы и покрытия. Киев, 2008. С. 32-33.

45. Муллин В.В. Некоторые проблемы развития высоковольтных ВДК /

В.В. Муллин // Электронная и вакуумная техника. Приборы и устройства.

Технология. Материалы: матер. науч.-техн. конф. Вып. 3. Саратов: СГУ,

2009. С. 56-59.

46. Муллин В.В. Нелинейные режимы вакуумных дугогасительных ка-

мер (ВДК) в системах силовой электроники / В.В. Муллин, В.Б. Байбурин,

А.С. Розов // Логистика и экономика ресурсосбережения и энергосбереже-

ния в промышленности: матер. Междунар. науч-практ. конф. Саратов:

СГТУ, 2014. С. 214.

47. Муллин В.В. Расчет траекторий зарядов в дуговом пучке ВДК /

В.В. Муллин, В.Б. Байбурин, А.С. Розов // Логистика и экономика ресурсо-

31

сбережения и энергосбережения в промышленности: матер. Междунар.

науч-практ. конф. Саратов: СГТУ, 2014. С. 214-216.

48. Mullin V. 110 kV three-phase circuit breaker / V. Mullin, G. Krylov //

XV11 Congress «Energy efficient, economically sound, ecologically respectful,

educationally enforced electrotechnologies». Proc. of the Congress. St. Peters-

burg, 2012, Р. 134-137.

49. Муллин В.В. Высоковольтные вакуумные выключатели и перспек-

тивы их развития / В.В. Муллин, Г.В. Крылов // СВЧ-электроника, 70 лет

развития: тез. докл. науч.-техн. конф., посвященной 70-летию ФГУП «НИИ

«Исток». 2013. С. 53.

50. Mullin V.V. 110 kV three-phase circuit breaker / V.V. Mullin, G.V.

Krylov // Electric Power Equipment – Switching Technology. 2nd International

Conference. 2013. Pp. 1-3.

51. Муллин В.В. Исследование спектра возвратного напряжения ваку-

умной дугогасительной камеры при выполнении операции отключения /

В.В. Муллин, Б.Н. Максименко, М.А. Фурсаев // Техническая электродина-

мика и электроника: сб. науч. тр. Саратов: СГТУ, 2013. С. 43-50.

Подписано в печать 29.06.15

Формат 60×84 1/16

Бум. офсет.

Усл. печ. л. 2,0

Уч.-изд. л. 1,8

Тираж 100 экз.

Заказ

Бесплатно

Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А.

410054, Саратов, Политехническая ул., 77

Отпечатано в Издательстве СГТУ. 410054, Саратов, Политехническая ул., 77

Тел.: 24-95-70; 99-87-39, е-mail: izdat@sstu.ru

32



Похожие работы:

«САВВИН АНДРЕЙ ВАСИЛЬЕВИЧ ПОВЫШЕНИЕ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ СЕПАРАТОРА-СЛИВКООТДЕЛИТЕЛЯ С ЛОПАСТНЫМ ТАРЕЛКОДЕРЖАТЕЛЕМ РАВНОМЕРНЫМ ЗАПОЛНЕНИЕМ МЕЖТАРЕЛОЧНЫХ ПРОСТРАНСТВ МОЛОКОМ Специальность 05.20.01 – технологии и средства механизации сельского хозяйства АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук Пенза – 2015 1 Научный руководитель кандидат технических наук, доцент Яшин Александр Владимирович Официальные оппоненты: Краснов Иван Николаевич доктор...»

«БЕШЕНОВ МАКСИМ ЕВГЕНЬЕВИЧ ОРГАНОМИНЕРАЛЬНАЯ КОМПОЗИЦИЯ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПРОДУКТА УТИЛИЗАЦИИ НЕФТЕШЛАМА ДЛЯ ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ МОРОЗНОГО ПУЧЕНИЯ В ДОРОЖНОМ СТРОИТЕЛЬСТВЕ Специальность 05.23.05 Строительные материалы и изделия Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Казань – 2015 ДОБРОВ Эдуард Михайлович, доктор технических наук, профессор, ФГБОУ ВПО Московский автомобильно дорожный государственный технический университет (МАДИ), профессор...»

«Полывяный Юрий Владимирович ИНТЕНСИФИКАЦИЯ СБИВАНИЯ СЛИВОЧНОГО МАСЛА РОТОРНО-ЛОПАСТНЫМ РАБОЧИМ ОРГАНОМ МАСЛОИЗГОТОВИТЕЛЯ ПЕРИОДИЧЕСКОГО ДЕЙСТВИЯ Специальность 05.20.01 – технологии и средства механизации сельского хозяйства АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук Пенза – 2015 Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Пензенская государственная...»





 
© 2015 www.z-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.